11.6. При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках, в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL > 0,5 следует учитывать путем понижения на 30 % значений коэффициентов пропорциональности К, приведенных для этих грунтов в рекомендуемом приложении 1.
В расчетах несущей способности свай при действии горизонтальной нагрузки следует учитывать кратковременный характер воздействия сейсмической нагрузки путем повышения коэффициента h2 в формуле (24) рекомендуемого приложения 1. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной ряду, значение коэффициента h2 увеличивается на 10 %, в остальных случаях - на 30 %.
Таблица 18
Расчетная сейсмичность зданий и сооружений, баллы    Коэффициент условий работы geq1 для корректировки значений R при грунтах    Коэффициент условий работы geq2 для корректировки значений fi при грунтах
    песчаных плотных    песчаных средней плотности    пылевато-глинистых при показателе текучести    песчаных плотных и средней плотности    пылевато-глинистых при показателе текучести
    маловлажных и влажных    насыщенных водой    маловлажных и влажных    насыщенных водой    IL < 0    0 £ IL £ 0,5    маловлажных и влажных    насыщенных водой    IL < 0    0 £ IL < 0,75    0,75 £ IL < 1
7    1
0,9    0,9
-    0,95
0,85    0,8
-    1
1    0,95
0,9    0,95
0,85    0,9
-    0,95
-    0,85
0,8    0,75
0,7
8    0,9
0,8    0,8
-    0,85
0,75    0,7
-    0,95
0,95    0,9
0,8    0,85
0,75    0,8
-    0,9
0,8    0,8
0,7    0,7
0,65
9    0,8
0,7    0,7
-    0,75
0,6    -    0,9
0,85    0,85
0,7    0,75
0,65    0,7
-    0,85
0,65    0,7
0,6    0,8
-
Примечания: 1. Значения geq1 и geq2, указанные над чертой, относятся к забивным сваям, под чертой - к набивным.
2. Значения коэффициентов geq1 и geq2 следует умножать на 0,85, 1,0 или 1,15 для зданий и сооружений, возводимых в районах с повторяемостью 1, 2, 3 соответственно (кроме транспортных и гидротехнических).
3. Определение несущей способности свай-стоек, опирающихся на скальные и крупнообломочные грунты, производится без введения дополнительных коэффициентов условий работы geq1 и geq2.
11.7. Несущая способность сваи Feq, кН (тс), работающей на вертикальную сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле
Feq = keq Fd,    (41)
где keq -    коэффициент, учитывающий снижение несущей способности сваи при сейсмических воздействиях, определяемый расчетом как отношение значения несущей способности сваи, вычисленного в соответствии с указаниями пп. 11.2-11.4 с учетом сейсмических воздействий, и значения несущей способности сваи, определенной согласно требованиям разд. 4, без учета сейсмических воздействий;
Fd -    несущая способность сваи, кН (тс), определенная по результатам статических или динамических испытаний либо по данным статического зондирования грунта в соответствии с указаниями разд. 5 (без учета сейсмических воздействий).
11.8. Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен производиться при природной влажности, если замачивание грунта невозможно, и при полностью водонасыщенном грунте, имеющем показатель текучести, определяемый по формуле (31), если замачивание грунта возможно; при этом определение несущей способности свай в грунтовых условиях II типа по просадочности производится без учета возможности развития отрицательных сил трения грунта.
Примечание. Расчет свай на сейсмические воздействия не исключает необходимости выполнения их расчета в соответствии с разд. 8-10.
11.9. Для свайных фундаментов в сейсмических районах следует применять сваи всех видов, кроме свай без поперечного армирования и булавовидных.
Применение буронабивных свай допускается только в устойчивых грунтах, не требующих закрепления стенок скважин, при этом диаметр свай должен быть не менее 40 см, а отношение длины сваи к ее диаметру - не более 25.
Примечание. Как исключение допускается прорезка водонасыщенных грунтов набивными и буровыми сваями с применением извлекаемых обсадных труб.
11.10. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание конца свай следует предусматривать на скальные, крупнообломочные, плотные и средней плотности песчаные и пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL £ 0,5.
Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,5 не допускается.
11.11. Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не менее 4 м, а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных песчаных грунтов средней плотности - не менее 8 м. Допускается уменьшение заглубления свай при соответствующем обосновании, полученном в результате полевых испытаний свай имитированными сейсмическими воздействиями.
Для одноэтажных сельскохозяйственных зданий, не содержащих ценного оборудования, и в случае опирания свай на скальные грунты их заглубление в грунт принимается таким же, как в несейсмических районах.
11.12. Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в пределах отсека должен быть непрерывным и расположенным в одном уровне. Верхние концы свай должны быть заделаны в ростверк на глубину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.
Устройство безростверковых свайных фундаментов зданий и сооружений не допускается.
11.13. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не следует применять в биогенных грунтах, просадочных грунтах II типа, на подрабатываемых территориях, геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникать оползни, сели, карсты и т.п.) и на площадках, сложенных нестабилизированными грунтами.
Для свайных фундаментов с промежуточной подушкой следует применять такие же виды свай, как и в несейсмических районах.
11.14. Расчет свай, входящих в состав свайного фундамента с промежуточной подушкой, на горизонтальные нагрузки не производится. Несущую способность таких свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует определять в соответствии с требованиями п. 11.3; при этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой поверхности сваи, т.е. hd = 0, а коэффициент условий работы нижнего конца сваи при сейсмических воздействиях geq1 = 1,2.
11.15. При расчете свайных фундаментов с промежуточной подушкой по деформациям осадку фундамента следует вычислять как сумму осадки условного фундамента, определяемой в соответствии с требованиями разд. 6, и осадки промежуточной подушки.
12. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
12.1. Свайные фундаменты опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций допускается применять во всех видах грунтов, в которых обеспечиваются возможность их погружения и экономическая целесообразность.
12.2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.
12.3. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.
12.4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.
12.5. Несущую способность забивных висячих и набивных свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (8) и (11) с учетом указаний, приведенных в пп.12.7 и 12.8; при этом коэффициент условий работы gñ в формулах (8) и (11) следует принимать:
для нормальных промежуточных опор     1,2
в остальных случаях     1,0
12.6. Несущую способность забивных и набивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формулам (10) и (14) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп. 12.7-12.9; при этом коэффициент условий работы gñ в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:
нормальных и промежуточных     1,2
анкерных и угловых     1,0
больших переходов:
если удерживающая сила веса свай и
ростверка равна расчетной
выдергивающей нагрузке     1,0
если удерживающая сила составляет
65 % и менее расчетной
выдергивающей нагрузки     0,6
в остальных случаях     по интерполяции
12.7. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай fi в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения fi для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести IL ³ 0,3 следует повышать на 25 %.
12.8. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай fi, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы приведенные в табл. 19.
Таблица 19
Вид фундамента, характеристика грунта и нагрузки    Дополнительные коэффициенты условий работы gñ при длине сваи
    l ³ 25d    l < 25 d и отношении
          £ 0,1      = 0,4      = 0,6
1. Фундамент под нормальную промежуточную опору при расчете:               
а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:               
в песчаных грунтах и супесях    0,9    0,9    0,8    0,55
в глинах и суглинках при IL < 0,6    1,15    1,15    1,05    0,7
то же, при IL > 0,6    1,5    1,5    1,35    0,9
б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:               
в песчаных грунтах и супесях    0,9    0,9    0,9    0,9
в глинах и суглинках при IL < 0,6    1,15    1,15    1,15    1,15
то же, при IL > 0,6    1,5    1,5    1,5    1,5
2. Фундамент под анкерную, угловую концевую опоры, под опоры больших переходов при расчете:               
а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:               
в песчаных грунтах и супесях    0,8    0,8    0,7    0,6
в глинах и суглинках    1,0    1,0    0,9    0,6
б) свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:               
в песчаных грунтах и супесях    0,8    0,8    0,8    0,8
в глинах и суглинках    1,0    1,0    1,0    1,0
в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах    1,0    1,0    1,0    1,0
В табл. 19 приняты обозначения:
d - диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи;
Н - горизонтальная составляющая расчетной нагрузки;
N - вертикальная составляющая расчетной нагрузки,
Примечание. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к вертикали более 10° дополнительный коэффициент условий работы следует принимать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз. 1, б или 2, б).
12.9. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20 %.
12.10. Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.
13. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКИХ ЗДАНИЙ
13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну - до 400 кН (40 тс).
13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п. 2.4, б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.
13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R, кПа (тс/м2), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности fi, кПа (тс/м2), - по табл. 21.
13.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления fi, кПа (тс/м2), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.
 
Таблица 20
Глубина погружения сваи, м    Коэффициент пористости, е    Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай R, кПа (тс/м2)
        песчаных    пылевато-глинистых при показателе текучести IL, равном
        крупных    средней крупности    мелких    пылеватых    0,0    0,2    0,4    0,6    0,8    1,0
2    £ 0,55    8300 (830)    3900 (390)    2500 (250)    1500 (150)    6500 (650)    3900 (390)    2000 (200)    1000 (100)    600 (60)    300 (30)
    0,70    6400 (640)    3000 (300)    1900 (190)    1200 (120)    5400 (540)    3200 (320)    1700 (170)    900 (90)    500 (50)    250 (25)
    1,00    -    -    -    -    3200 (320)    1900 (190)    1000 (100)    600 (60)    300 (30)    150 (50)
3    £ 0,55    8500 (850)    4100 (410)    2700 (270)    1600 (160)    6600 (660)    4000 (400)    2100 (210)    1100 (110)    650 (65)    350 (35)
    0,70    6600 (660)    3200 (320)    2100 (210)    1300 (130)    5500 (550)    3300 (330)    1800 (180)    1000 (100)    550 (55)    250 (25)
    1,00    -    -    -    -    3300 (330)    2000 (200)    1100 (110)    700 (70)    350 (35)    200 (20)
Примечание. Для промежуточных значений IL и е значения R определяются интерполяцией.
Таблица 21
Средняя глубина расположения слоя грунта hi, м    Коэффициент пористости грунта в слое е    Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, fi, кПа (тс/м2)
        песчаного    пылевато-глинистого при показателе текучести IL, равном
        крупного и средней крупности    мелкого    пылеватого    0,0    0,2    0,4    0,6    0,8    1,0
1    £ 0,55    80 (8,0)    55 (5,5)    45 (4,5)    46 (4,6)    39 (3,9)    32 (3,2)    25 (2,5)    18 (1,8)    11 (1,1)
    0,7    60 (6,0)    40 (4,0)    30 (3,0)    45 (4,5)    37 (3,7)    30 (3,0)    23 (2,3)    16 (1,6)    9 (0,9)
    1,00    -    -    -    -    32 (3,2)    23 (2,3)    15 (1,5)    10 (1,0)    6 (0,6)
2-3    £ 0,55    85 (8,5)    60 (6,0)    50 (5,0)    68 (6,8)    53 (5,3)    40 (4,0)    29 (2,9)    20 (2,0)    13 (1,3)
    0,7    65 (6,5)    45 (4,5)    35 (3,5)    65 (6,5)    50 (5,0)    37 (3,7)    26 (2,6)    18 (1,8)    11 (1,1)
    1,0    -    -    -    60 (6,0)    45 (4,5)    32 (3,2)    21 (2,1)    13 (1,3)    7 (0,7)
Примечание. Для промежуточных значений hi, е и IL значения fi определяются интерполяцией
 
Таблица 22
Грунты    Коэффициент пористости е    Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай R, кПа (тс/м2), при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колонн Rсоп, кПа (тс/м2)
        песчаных грунтов
        крупных     средней крупности    мелких    пылеватых
        пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном
        0,0    0,2    0,4    0,6
Пески средней плотности     0,55-0,8     2000 (200)    1500 (150)    800 (80)     500 (50)
Супеси и суглинки    0,5    800 (80)    650 (65)    550 (55)    450 (45)
    0,7    650 (65)    550 (55)    450 (45)    350 (35)
    1,0    550 (55)    450 (45)    350 (35)    250 (25)
Глины    0,5    1400 (140)    1100 (110)    900 (90)    700 (70)
    0,6    1100 (110)    900 (90)    750 (75)    600 (60)
    0,8    700 (70)    600 (60)    500 (50)    400 (40)
13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле
 ,     (42)
где   - то же, что в формуле (8);
  -    дополнительный коэффициент условий работы;   = 0,4 для песчаных грунтов и   = 0,8 для пылевато-глинистых грунтов;
  -    расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа (тс/м2), при погружении их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое по табл. 22;
  - площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, м2.
13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения fi на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.
Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.
13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.
13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3-13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.

Новости