6.12.4. При расчете несущей способности оснований, испытывающих сейсмические колебания, ординаты эпюры предельного давления   и  , кПа, по краям подошвы фундамента (см. рисунок 6.11) определяют по формулам:

 ; (6.38)

 , (6.39)

где  ,  ,   - коэффициенты формы, определяемые по формуле (5.33), но без уменьшения длины l и ширины b подошвы фундамента на значения эксцентриситета нагрузок;
 ,   и   - коэффициенты, определяемые по графикам рисунка 6.12 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения  ;
  и   - соответственно расчетные значения удельного веса грунта, кН/м3, находящегося выше и ниже подошвы фундамента (с учетом взвешивающего действия подземных вод для грунтов, находящихся выше водоупора);
d - глубина заложения фундамента, м (в случае неодинаковой вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимают значение, соответствующее наименьшей пригрузке, например, со стороны подвала);
  - коэффициент, принимаемый равным 0,1; 0,2 и 0,4 при сейсмичности площадок строительства 7, 8 и 9 баллов соответственно.
Примечание. В формуле (6.39) при   следует принимать   равное  .

 

Рисунок 6.12. Графики определения коэффициентов
 ,   и   для расчета несущей способности
оснований в условиях сейсмических воздействий

Эксцентриситеты расчетной нагрузки  , м, и эпюры предельного давления  , м, определяют по формулам:

 ; (6.40)

 , (6.41)

где   и   - вертикальная составляющая расчетной нагрузки, кН, и момент, кН x м, приведенные к подошве фундамента при особом сочетании нагрузок;
  и   - то же, что и в формулах (6.38) и (6.39).
В зависимости от соотношения между значениями   и   вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания  , кН, принимают:

при    ; (6.42)

при    . (6.43)

6.12.5. При действии моментов от нагрузок особого сочетания в двух направлениях расчет сейсмостойкости основания по несущей способности должен выполняться раздельно на действие сил и моментов в каждом направлении независимо друг от друга.
6.12.6. При расчете оснований и фундаментов на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий допускается частичный отрыв подошвы фундамента от грунта при выполнении следующих условий:
эксцентриситет   расчетной нагрузки не превышает одной трети ширины фундамента b в плоскости действия опрокидывающего момента;
силу предельного сопротивления основания определяют для условного фундамента, размер подошвы которого в направлении действия момента равен размеру сжатой зоны  ;
максимальное краевое давление под подошвой фундамента, вычисленное с учетом его неполного контакта с грунтом, не превышает краевой ординаты эпюры предельного сопротивления основания.
Максимальное расчетное давление по подошве фундамента определяют по формуле

 , (6.44)

где   и   - то же, что и в формуле (6.40), причем  .
Значение   определяют по формуле (6.39), но для фундамента, имеющего условную ширину  .
При   формула (6.43) приобретает вид

 . (6.45)

6.12.7. Глубину заложения фундаментов в грунтах, относимых по их сейсмическим свойствам согласно СП 14.13330 к I и II категориям, принимают, как правило, такой же, как и для фундаментов в несейсмических районах.
На площадках, сложенных грунтами III категории по сейсмическим свойствам, рекомендуется предусматривать мероприятия по улучшению строительных свойств грунтов основания до начала строительства.
Нельзя использовать в качестве оснований сейсмостойких сооружений водонасыщенные грунты, способные к виброразжижению, без проведения предварительных специальных мероприятий.
6.12.8. При невозможности заглубления фундаментов здания или его отсека на одном уровне в дисперсных грунтах допустимую разность отметок   подошвы соседних фундаментов определяют исходя из условия формулы (5.5), в котором расчетное значение угла внутреннего трения грунта должно быть уменьшено на величину  , имеющую те же значения, что и в формуле (6.37).
Ленточные фундаменты примыкающих частей отсеков здания должны иметь одинаковое заглубление на протяжении не менее 1 м от осадочного шва. Столбчатые фундаменты, разделенные осадочным швом, должны располагаться на одном уровне.
Для зданий высотой более пяти этажей рекомендуется устройство подвального этажа под всем зданием или его отсеками.

6.13. Особенности проектирования оснований сооружений,
возводимых вблизи источников динамических воздействий

6.13.1. Проектирование оснований сооружений должно осуществляться с учетом возможных динамических воздействий:
а) стационарного оборудования с динамическими нагрузками, установленного в существующих и проектируемых сооружениях;
б) автомобильного и железнодорожного транспорта и метрополитена;
в) строительного оборудования;
г) прочих источников (взрывные работы и т.д.).
Проектирование оснований при динамических воздействиях производят на основе инструментальных измерений или расчетного прогноза колебаний грунта.
6.13.2. Расчет оснований по несущей способности выполняют в тех же случаях, которые предусмотрены в 5.1.3, с учетом объемных сил инерции и динамических нагрузок от сооружения, для которых принимают наиболее невыгодное направление.
6.13.3. Среднее давление от статических нагрузок под подошвой фундамента p, кПа, в пределах зоны, где скорость колебаний поверхности грунта более 15 мм/с (от импульсных источников динамических воздействий) или 2 мм/с (от прочих источников), должно удовлетворять условию

 , (6.46)

где   - коэффициент условий работы грунтов основания при динамических воздействиях, принимаемый для мелких и пылеватых водонасыщенных песков и глинистых грунтов текучей консистенции  ; для всех остальных видов и состояний грунтов  ;
R - расчетное сопротивление грунта основания, кПа, определяемое в соответствии с требованиями 5.6.7.
6.13.4. Для мелких и пылеватых водонасыщенных песков и глинистых грунтов текучей консистенции в пределах зон, указанных в 6.13.3, необходимо производить расчет длительных осадок от совместного действия статических и динамических нагрузок (виброползучесть). Этот расчет допускается производить в соответствии с подразделом 5.6, принимая при этом уменьшенные значения модулей деформации грунтов, которые должны определяться, как правило, по результатам испытаний.
6.13.5. При расчете колебаний сооружений с учетом взаимодействия с основанием для оценки прочности несущих конструкций сооружений и выполнения санитарных норм допускается принимать, что основание обладает линейно-упругими свойствами.
6.13.6. Для выполнения требований расчета оснований по несущей способности и по деформациям рекомендуется снижать параметры динамических воздействий в их источнике (замена технологического процесса, перемещение источника, регулирование в источнике, активная виброизоляция и др.) или на путях распространения колебаний от источника (устройство экранов в виде стенок или траншей, изменение массы фундамента - приемника колебаний или жесткости его основания и др.). В дополнение к указанным мероприятиям или в качестве самостоятельной меры возможно увеличение заглубления фундамента, размеров его подошвы и т.д.
6.13.7. Для существующих сооружений при появлении вблизи них источников динамических воздействий, указанных в 6.13.1, необходимо проводить расчеты, указанные в 6.13.3 - 6.13.5.

7. Особенности проектирования оснований
опор воздушных линий электропередачи

7.1. Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением от 1 кВ и выше.
По характеру нагружения опоры подразделяют на промежуточные, анкерные, угловые и специальные, применяемые на больших переходах.
7.2. Расчетные характеристики грунтов должны устанавливаться в соответствии с требованиями подраздела 5.3.
При расчете оснований по деформациям значение коэффициента надежности по грунту   допускается принимать равным единице. Для массовых опор нормативные значения характеристик допускается принимать по таблицам Приложения Б, причем значения  ,   и E глинистых грунтов с показателем текучести   следует принимать по результатам испытаний грунтов.
Расчет оснований по несущей способности следует выполнять при значениях коэффициентов надежности по грунту   для: плотности  ; угла внутреннего трения  ; удельного сцепления   в песках,   в супесях при  , суглинках и глинах при  ;   в остальных глинистых грунтах.
7.3. Расчет оснований по деформациям и несущей способности должен производиться для всех режимов работы опор. Динамическое воздействие порывов ветра на конструкцию опоры учитывают лишь при расчете оснований по несущей способности.
Предельные значения осадок и крена отдельных фундаментов при их загружении сжимающими нагрузками следует принимать по Приложению Д.
7.4. Расчет оснований, сложенных пучинистыми грунтами, по несущей способности должен выполняться с учетом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет оснований опор на одновременное действие сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов) не требуется.
7.5. Расчет оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит по деформациям может не выполняться, если выдергивающая сила центральна по отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается условие

 , (7.1)

где   - нормативное значение выдергивающей силы, кН;
  - нормативное значение веса фундамента или плиты, кН;
  - угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град;
  - коэффициент условий работы, определяемый в соответствии с 7.6;
  - расчетное сопротивление грунта обратной засыпки, кПа, принимаемое по таблице В.10 Приложения В;
  - площадь проекции верхней поверхности фундамента на плоскость, перпендикулярную линии действия выдергивающей силы, м2.
7.6. Коэффициент условий работы   в формуле (7.1) принимают равным:  , где  ; 1,0 и 0,8 - для опор с базой B (расстояние между осями отдельных фундаментов), равной 5, 2,5 и 1,5 м; при промежуточных значениях B, значение   определяют интерполяцией;   для нормального и   - для аварийного и монтажного режимов работы;  ; 0,8 и 0,7 - для опор соответственно: промежуточных прямых; промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых, порталов распределительных устройств; специальных;   и 1,15 - соответственно для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки которых шарнирно оперты на фундаменты.
7.7. Расчетное сопротивление грунта основания R под подошвой сжато-опрокидываемых фундаментов определяют по формуле (5.7) при коэффициенте  .
Наибольшее давление на грунт под краем подошвы фундамента при действии вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном или в двух направлениях не должно превышать 1,2R.
7.8. Расчет оснований по деформациям при совместном воздействии на фундамент вертикальных (сжимающих или выдергивающих) и горизонтальных усилий сводится к соблюдению в каждом направлении действия горизонтальной силы условия

 , (7.2)

где F и   - соответственно приведенная действующая и допускаемая горизонтальные силы на уровне верха фундамента, кН.
Значение   принимают как меньшее из результатов двух расчетов: при опрокидывании со сжатием и при опрокидывании с выдергиванием.
7.9. Основание и фундамент стоечной опоры должны удовлетворять требованиям расчета по деформациям

 , (7.3)

где   - угол поворота стойки на уровне поверхности грунта под воздействием горизонтальных сил и моментов, рад;
  - предельно допустимое значение угла поворота, рад.
Значение   при действии опрокидывающих нагрузок не должно превышать 0,01 рад. В песках плотных и средней плотности, а также в глинистых грунтах при   в случае установки перед стойкой не менее одного ригеля допускается   с обязательной проверкой стойки на прочность.
7.10. Расчет оснований по несущей способности при действии на фундамент (анкерную плиту) выдергивающей нагрузки производят исходя из условия

 , (7.4)

где F - расчетное значение выдергивающей силы, кН;
  - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 0,9;
  - нормативное значение веса фундамента (плиты), кН;
  - угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град;
  - коэффициент условий работы, принимаемый равным единице;
  - сила предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента, кН, определяемая по 7.11;
  - коэффициент надежности по назначению, принимаемый равным для опор: промежуточных прямых - 1,0; анкерных прямых без разности тяжений - 1,2; угловых (промежуточных и анкерных), анкерных (прямых и концевых) с разностью тяжений, порталов открытых распределительных устройств - 1,3; специальных - 1,7.
7.11. Силу предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента  , кН, определяют по формуле

 , (7.5)

где   - расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки, кН/м3;
  - объем тела выпирания в форме усеченной пирамиды, м3, образуемой плоскостями, проходящими через кромки верхней поверхности фундамента (плиты) и наклоненными к вертикали под углами  , равными:
у нижней кромки  ;
у верхней кромки  ;
у боковых кромок  ;
  - объем части фундамента, находящейся в пределах тела выпирания, м3, для анкерных плит принимают равным нулю;
 ,  ,   - площади граней тела выпирания, м2, имеющих в основании соответственно нижнюю, верхнюю и боковые кромки верхней поверхности фундамента (плиты);
  и   - расчетные значения удельного сцепления, кПа, и угла внутреннего трения грунта обратной засыпки, град, принимаемые равными:

 ;  , (7.6)

здесь  ,   - расчетные значения соответственно удельного сцепления и угла внутреннего трения грунта природного сложения, определяемые в соответствии с 7.2;
  - коэффициент, принимаемый по таблице 7.1.

Таблица 7.1

┌───────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│          Грунты обратной засыпки          │Коэффициент эта при плотности│
│                                           │    грунта засыпки, т/м3     │
│                                           ├──────────────┬──────────────┤
│                                           │     1,55     │     1,7      │
├───────────────────────────────────────────┼──────────────┼──────────────┤
│Пески, кроме пылеватых влажных и насыщенных│     0,5      │     0,8      │
│водой                                      │              │              │
├───────────────────────────────────────────┼──────────────┼──────────────┤
│Глинистые грунты при показателе текучести  │     0,4      │     0,6      │
│I  <= 0,5                                  │              │              │
│ L                                         │              │              │
├───────────────────────────────────────────┴──────────────┴──────────────┤
│    Примечание. Значение коэффициента эта для пылеватых песков влажных  и│
│насыщенных   водой,   глин   и   суглинков   при   показателе   текучести│
│0,5 < I  <= 0,75 и супесей при 0,5 < I  <= 1 должно быть понижено на 15%.│
│       L                              L                                  │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

7.12. Несущая способность (устойчивость) основания стоечной опоры считается обеспеченной при соблюдении условия

 , (7.7)

где   - равнодействующая всех расчетных горизонтальных нагрузок, действующих на опору на высоте H над уровнем поверхности грунта, кН;

 ,

здесь M - расчетный опрокидывающий момент на уровне поверхности грунта с учетом деформаций основания опоры;
  - коэффициент условий работы закрепления, принимаемый по таблице 7.2;
  - предельное сопротивление основания от действия силы, приложенной на высоте H, определяемое расчетом, кН;
  - коэффициент надежности, принимаемый по 7.10.

Таблица 7.2

┌────────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐
│       Грунты       │  Значение коэффициента условий работы закрепления  │
│                    │           гамма   в грунтах со структурой          │
│                    │                c2                                  │
│                    ├─────────────────────────┬──────────────────────────┤
│                    │      ненарушенной       │        нарушенной        │
├────────────────────┼─────────────────────────┼──────────────────────────┤
│Пески:              │                         │                          │
│ крупные            │          1,05           │            1             │
│ средней крупности  │           1,1           │            1             │
│ мелкие             │           1,1           │            1             │
│ пылеватые          │          1,15           │           1,05           │
├────────────────────┼─────────────────────────┼──────────────────────────┤
│Супеси:             │                         │                          │
│I  <= 0,25          │           1,3           │           1,2            │
│ L                  │                         │                          │
│                    │                         │                          │
│I  > 0,25           │           1,4           │           1,3            │
│ L                  │                         │                          │
├────────────────────┼─────────────────────────┼──────────────────────────┤
│Суглинки:           │                         │                          │
│I  <= 0,25          │          1,25           │           1,15           │
│ L                  │                         │                          │
│                    │                         │                          │
│0,25 < I  <= 0,5    │           1,4           │           1,25           │
│        L           │                         │                          │
│                    │                         │                          │
│I  > 0,5            │           1,4           │           1,25           │
│ L                  │                         │                          │
├────────────────────┼─────────────────────────┼──────────────────────────┤
│Глины:              │                         │                          │
│I  <= 0,25          │           1,5           │           1,3            │
│ L                  │                         │                          │
│                    │                         │                          │
│0,25 < I  <= 0,5    │           1,5           │           1,3            │
│        L           │                         │                          │
│                    │                         │                          │
│I  > 0,5            │           1,5           │           1,4            │
│ L                  │                         │                          │
└────────────────────┴─────────────────────────┴──────────────────────────┘

При расчете основания фундамента стоечной опоры все действующие на опору нагрузки каждого сочетания заменяют силами: поперечной  , приложенной на высоте   от отметки поверхности земли, и вертикальной  , приложенной на отметке подошвы стойки. Нагрузки M,   и   принимают по усилиям, действующим в сечении стойки на отметке поверхности грунта, полученным в результате статического расчета опоры.
7.13. Расчет оснований стоечных опор с оттяжками и стоек порталов с внутренними связями на вдавливание выполняют по несущей способности по формуле

 , (7.8)

где   - расчетная сжимающая нагрузка на отметке подошвы стойки, кН; для промежуточных опор расчетную нагрузку из сочетаний с кратковременными нагрузками принимают с коэффициентом 0,6 для сверленых котлованов; в остальных случаях принимают полное значение;
  - коэффициент условий работы, равный 1;
R - расчетное сопротивление грунта основания при осадке стойки 5 см, принимаемое по таблице 7.3, кПа;
A - площадь подошвы фундамента, м2, принимают равной площади подошвы стойки при установке стойки в сверленый котлован и заделке пазух гравийно-песчаной смесью или крупным песком, а также в копаные котлованы без опорной плиты; при установке стойки в сверленый котлован и заполнении пазух бетонированием площадь A принимают равной площади котлована;
  - коэффициент надежности по грунту, равный 1,3.

Таблица 7.3

┌─────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────┐
│             Грунты              │ Расчетное сопротивление грунта R, кПа │
├─────────────────────────────────┼───────────────────────────────────────┤
│Пески:                           │                                       │
│ гравелистые                     │                 6500                  │
│ крупные                         │                 5200                  │
│ средней крупности               │                 3900                  │
│ мелкие                          │                 2050                  │
│ пылеватые                       │                 1300                  │
├─────────────────────────────────┼───────────────────────────────────────┤
│Супеси:                          │                                       │
│ I  <= 0                         │                 2050                  │
│  L                              │                                       │
│                                 │                                       │
│ 0 < I  <= 1                     │                  800                  │
│      L                          │                                       │
├─────────────────────────────────┼───────────────────────────────────────┤
│Суглинки и глины                 │                                       │
│                    | 0          │                 5850                  │
│                    | 0,10       │                 4700                  │
│                    | 0,20       │                 3600                  │
│ при I , равном     { 0,30       │                 2300                  │
│      L             | 0,4        │                 1600                  │
│                    | 0,50       │                 1300                  │
│                    | 0,60       │                  800                  │
│                    | 0,75       │                  400                  │
└─────────────────────────────────┴───────────────────────────────────────┘

8. Особенности проектирования оснований малоэтажных зданий

8.1. Положения раздела распространяются на малоэтажные жилые и общественные здания, производственные сельскохозяйственные здания, гаражи и другие малоэтажные здания и сооружения.
Эти здания могут возводиться на малозаглубленных, устраиваемых в слое сезонно-промерзающего грунта, и незаглубленных фундаментах.
8.2. Рекомендуется применять следующие типы фундаментов:
а) фундаменты на естественном основании (ленточные, столбчатые, плитные, щелевые и др.);
б) фундаменты на локально уплотненных основаниях (в вытрамбованных или выштампованных котлованах, забивные блоки и др.);
в) короткие сваи.
8.3. В зданиях с несущими стенами рекомендуется применять преимущественно фундаменты на естественном основании (ленточные, столбчатые, щелевые и др.). В сложных инженерно-геологических условиях (специфические грунты, высокий уровень подземных вод и др.) могут быть использованы типы фундаментов, указанные в 8.2, б, в.
8.4. В зданиях стоечно-балочной схемы и при безростверковом опирании стен следует применять столбчатые фундаменты (на естественном или локально уплотненном основании) или короткие сваи.
8.5. Для зданий без подвалов рекомендуются малозаглубленные фундаменты. Тип, конструкция малозаглубленного фундамента и способ подготовки его основания зависят от свойств грунтов основания и степени их пучинистости.
8.6. При проектировании малозаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах, в том числе локально уплотненных, обязательным является расчет их оснований по деформациям пучения (см. подраздел 6.8).
8.7. При строительстве на практически непучинистых грунтах несущие элементы малозаглубленных и незаглубленных фундаментов укладывают на выравнивающую подсыпку из песка, на пучинистых грунтах - на подушку из непучинистого материала (песок гравелистый, крупный или средней крупности, мелкий щебень, котельный шлак и др.). В необходимых случаях для увеличения расчетного сопротивления грунта основания целесообразно предусматривать устройство песчано-щебеночной (песчано-гравийной) подушки (смесь песка крупного или средней крупности - 40%, щебня или гравия - 60%).
8.8. В зависимости от степени пучинистости грунта основания (ГОСТ 25100) ленточные малозаглубленные фундаменты следует устраивать:
а) на практически непучинистых и слабопучинистых грунтах - из сборных бетонных блоков, укладываемых без соединения между собой;
б) на средне- и сильнопучинистых грунтах - из сборных железобетонных блоков, содержащих выпуски арматуры (выпуски соседних блоков соединяют, стыки замоноличивают бетоном);
в) на чрезмерно пучинистых грунтах - из монолитного железобетона.
8.9. Сборно-монолитные, монолитные фундаменты и ростверки щелевых фундаментов и коротких свай всех стен должны быть жестко связаны между собой и объединены в систему перекрестных лент.
8.10. При строительстве на сильно- и чрезмерно пучинистых грунтах следует производить усиление стен армированными или железобетонными поясами, устраиваемыми в уровне перекрытий и над проемами верхнего этажа.
8.11. Малозаглубленные столбчатые фундаменты на средне-, сильно- и чрезмерно пучинистых грунтах должны быть связаны фундаментными балками, объединенными в единую систему.
8.12. При устройстве столбчатых фундаментов на пучинистых грунтах необходимо предусматривать зазор между нижней гранью фундаментных балок и планировочной поверхностью грунта, величина которого должна быть не менее расчетной деформации пучения (подъема) ненагруженного основания.
8.13. При наличии чрезмерно пучинистых грунтов и значительной чувствительности зданий к неравномерным деформациям рекомендуется строить их на малозаглубленных и незаглубленных монолитных железобетонных плитных фундаментах, под которыми устраивают подушки из непучинистых материалов.
8.14. При вытрамбовывании (выштамповывании) котлованов и забивке блоков рекомендуется использовать фундаменты в форме усеченной пирамиды с углом наклона боковых граней к вертикали 5 - 10°. Фундаменты указанной конструкции допускается закладывать в сезонно-промерзающем слое грунта.
8.15. Для зданий с несущими стенами рекомендуется применять однорядное расположение забивных блоков и пирамидальных свай с напрягаемой арматурой, а также короткие сваи различных типов и способов изготовления.

9. Особенности проектирования оснований подземных
частей сооружений и геотехнический прогноз

9.1. Требования раздела распространяются на вновь возводимые и реконструируемые сооружения с подземной частью, устраиваемую открытым или полузакрытым способом в котловане.
9.2. Проектирование оснований подземных частей сооружений включает помимо требований 5.1.1 обоснованный расчетом выбор:
глубины заложения подземных конструкций;
способа устройства подземных конструкций (в открытом котловане, полузакрытый "сверху вниз", опускной колодец, в насыпи и др.);
заложения откосов неподкрепленных котлованов;
типа, конструкции, материала ограждений котлованов и их креплений;
мероприятий, применяемых для снижения влияния строительства на деформации оснований, фундаментов и надземных конструкций сооружений и инженерных коммуникаций окружающей застройки;
мероприятий, применяемых для минимизации изменений гидрогеологических условий или предотвращения вызванных этим возможных негативных последствий, в том числе для окружающей застройки и экологической среды.
9.3. Программа инженерно-геологических изысканий для проектирования оснований подземных частей сооружений I уровня ответственности должна пройти геотехническую экспертизу в соответствии с указаниями 4.16.
9.4. При проектировании подземных частей сооружений I и II уровней ответственности в котлованах глубиной более 5 м, подкрепленных ограждающими конструкциями, геологические разведочные скважины должны быть размещены по трассе ограждающих конструкций не реже чем через 20 м. При отсутствии фактической возможности расположения скважин указанным образом, их следует устраивать по сетке не более 20 x 20 м. Число скважин должно зависеть от категории сложности инженерно-геологических условий и составлять не менее пяти.
Инженерно-геологическое строение площадки должно быть изучено на глубину не менее  , где   - глубина заложения подошвы ограждающей конструкции, но не менее 10 м от подошвы ограждающей конструкции. На указанную глубину должно быть пройдено не менее 30% скважин, но не менее трех скважин.
При проектировании подземных частей сооружений в неподкрепленных котлованах глубина разведочных скважин должна составлять не менее  , где   - глубина котлована.
9.5. Инженерно-геологические изыскания следует выполнять также вне границ площадок строительства в случаях:
необходимости анализа возможности проявления на примыкающей к зоне строительства территории опасных инженерно-геологических процессов;
определения возможности и целесообразности устройства грунтовых анкеров вне границ площадки строительства, а также последующего выполнения расчетов анкерных конструкций и оценки влияния их устройства на окружающую застройку;
решения вопроса о необходимости закрепления грунтов оснований и усиления фундаментов сооружений окружающей застройки, попадающих в зону влияния нового строительства;
необходимости получения данных для расчета изменения гидрогеологических условий на территории, примыкающей к строительной площадке.
9.6. В процессе инженерных изысканий должны быть выявлены и изучены:
тектонические и закарстованные структуры, разрывные и складчатые нарушения;
фильтрационные свойства грунтов, необходимые для расчета ожидаемых водопритоков в котлованы и подземные выработки, величина напора в горизонтах подземных вод, наличие и толщина водоупоров и их устойчивость против прорыва напорных вод;
наличие и распространение грунтов, обладающих плывунными, тиксотропными и суффозионными свойствами и виброползучестью;
наличие и местоположение подземных сооружений, подвалов, тоннелей, инженерных коммуникаций, колодцев, подземных выработок, буровых скважин и пр.;
динамические и вибрационные воздействия от существующих стационарных и временных источников и от транспорта.
9.7. При проектировании оснований подземных частей сооружений I уровня ответственности и II уровня ответственности при глубине котлована более 5 м дополнительно к предусмотренным в 5.1.8 следует полевыми и лабораторными методами определять следующие физико-механические характеристики дисперсных и скальных грунтов:

КонсультантПлюс: примечание.
В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: пункт 5.5.31 отсутствует. Возможно, имеется в виду пункт 5.6.31.

модуль деформации E для первичной ветви нагружения и ветви вторичного (повторного) нагружения   (см. 5.5.31), которое следует выполнять для тех же диапазонов напряжений, что и первичное;
коэффициент поперечной деформации  . Для подземных сооружений II уровня ответственности расчетные значения коэффициента   допускается принимать в соответствии с 5.6.44;
прочностные характеристики: угол внутреннего трения   и удельное сцепление c, определяемые для условий, соответствующих всем этапам строительства и эксплуатации подземного сооружения;
предел прочности на одноосное сжатие   и модуль деформации E для скальных, искусственно закрепленных и замороженных грунтов;
удельные нормальные и касательные силы морозного пучения   и  ;
коэффициент фильтрации грунтов;
характеристики трещиноватости массивов скальных грунтов: модуль трещиноватости  , показатель качества породы RQD, коэффициент выветрелости  .
При соответствующем обосновании по специальному заданию (например, специализированной организации, ведущей научно-техническое сопровождение проектирования и строительства согласно 4.14) изысканиями могут определяться и другие физико-механические и классификационные характеристики грунтов и массивов, в том числе:
прочность грунта при недренированном сдвиге  ;
коэффициент переуплотнения грунта OCR;
параметры ползучести глинистых грунтов;
предел прочности на одноосное растяжение   для скальных и искусственно закрепленных грунтов;
классификационные характеристики скальных массивов RMR, Q, GSI.
9.8. При проектировании оснований подземных частей сооружений I уровня ответственности в случае необходимости следует выполнять измерения напряжений в массивах скальных и нескальных грунтов; опытные полевые работы по водопонижению, закреплению и замораживанию грунтов, устройству ПФЗ и "стен в грунте", а также геофизические и прочие исследования.
9.9. Расчеты и проектирование оснований подземных частей сооружений, размещаемых вблизи окружающей застройки, следует выполнять как для обеспечения прочности, надежности и долговечности самого проектируемого сооружения на всех стадиях строительства и эксплуатации, так и для обеспечения прочности, надежности и долговечности существующих сооружений и инженерных коммуникаций, а также сохранения окружающей среды.
9.10. При проектировании оснований подземных частей сооружений следует учитывать их уровень ответственности, а также уровень ответственности сооружений, на которые может оказывать влияние подземное строительство (ГОСТ 27751).
В случае, если в зону влияния проектируемой подземной части сооружения (см. 9.34) попадает сооружение окружающей застройки более высокого уровня ответственности, уровень ответственности проектируемого сооружения должен быть повышен до уровня ответственности сооружения, которое подвергается влиянию проектируемого.
9.11. Нагрузки и воздействия на основания и конструкции подземных частей сооружений должны устанавливаться расчетом, исходя из анализа совместной работы конструкций сооружения и основания, с учетом возможного их изменения на различных стадиях возведения и эксплуатации сооружения.
При определении нагрузок и воздействий на основание и конструкции подземных частей сооружений к постоянным нагрузкам относят:
вес строительных конструкций подземной и надземной частей сооружения;
давление грунтового массива, вмещающего сооружение, и подземных вод при установившейся фильтрации; усилия натяжения постоянных анкеров;
распорные усилия в постоянных конструкциях и пр.
К временным длительным нагрузкам и воздействиям относят:
вес стационарного оборудования; давление подземных вод при неустановившемся режиме фильтрации;
динамические воздействия от эксплуатируемых линий метрополитена, транспортных сооружений или промышленных объектов;
нагрузки от складируемых на поверхности грунта материалов;
температурные технологические воздействия;
усилия натяжения временных анкеров;
распорные усилия во временных конструкциях;
нагрузки, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов и пр.
К кратковременным нагрузкам и воздействиям относят:
дополнительное давление грунта, вызванное подвижными нагрузками, расположенными на земной поверхности;
температурно-климатические воздействия и пр.
К особым нагрузкам и воздействиям относят:
сейсмические воздействия; воздействия, обусловленные деформациями основания при просадках, набухании и морозном пучении грунтов;
аварийные воздействия (например, при полном водонасыщении грунтов основания за пределами ограждающей конструкции котлована или подземной части сооружения при расположении в зоне влияния строительства водонесущих коммуникаций) и пр.
9.12. Расчеты оснований подземных частей сооружений по первой и второй группам предельных состояний должны выполняться в соответствии с указаниями раздела 5 и включать определения:
несущей способности основания, устойчивости сооружения и его отдельных элементов;
местной прочности скального основания;
устойчивости склонов, примыкающих к сооружению, откосов и ограждающих конструкций котлованов;
нагрузок, передающихся на ограждающие конструкции котлованов и наружные стены подземных частей сооружений;
несущей способности по грунту анкерных конструкций (грунтовых анкеров, анкерных свай и др.);
фильтрационной прочности основания, давления подземных вод на конструкции подземных частей сооружения, устойчивости против всплытия;
фильтрационного расхода при водопонижении;
изменения гидрогеологических условий, вызванных строительством и эксплуатацией сооружения;
деформаций системы "подземная часть сооружения - основание";
деформаций оснований окружающей застройки.
При проектировании оснований ограждений, устраиваемых способом "стена в грунте", следует выполнять расчет устойчивости стенок траншеи, заполненной тиксотропным раствором.
При проектировании оснований подпорных стен, устраиваемых из отдельно стоящих элементов, следует выполнять расчет прочности основания на продавливание грунта между элементами.
При выполнении расчетов должны учитываться возможные изменения уровней горизонтов подземных вод и пьезометрических напоров, а также физико-механических свойств грунтов с учетом технологических воздействий, промерзания и оттаивания, явлений просадок, пучения, набухания и т.п.
При выполнении расчетов оснований подземных частей сооружений следует учитывать конструктивную нелинейность, связанную с изменением расчетной схемы в процессе строительства, технологические особенности возведения и последовательность строительных операций.
9.13. При выполнении расчетов оснований подземных частей сооружений допускается использование аналитических, численных и других методов.
При выборе метода расчета необходимо пользоваться указаниями 5.1.6.
При использовании численных методов расчетная модель, идеализирующая напряженно-деформированное состояние основания и сооружения, должна отражать основные свойства прототипа, конструктивные особенности сооружения, характер работы основания и схему их взаимодействия.
9.14. При проектировании оснований подземных частей сооружений, устраиваемых с обратной засыпкой грунта, расчетные значения характеристик грунтов обратной засыпки ( ,  ,  ), уплотненных не менее чем до   их плотности в природном состоянии, допускается устанавливать по расчетным характеристикам тех же грунтов в природном состоянии ( ,  ,  ), принимая  ;  ;  , при этом следует принимать   не более 7 кПа.
9.15. При выполнении расчетов оснований подземных частей сооружений следует определять нормальные и касательные напряжения на контакте "конструкция - грунтовый массив". Величины контактных напряжений требуется определять, рассматривая совместную работу сооружения с основанием.
При определении величин напряжений на контакте следует учитывать историю формирования и существующее напряженно-деформированное состояние грунтового массива, конструктивные особенности сооружения, прочностные и деформационные характеристики грунтов основания и элементов сооружения, технологию и последовательность возведения сооружения.
Следует учитывать, что деформации основания и конструкций на их контакте могут быть не совместны. В расчетах необходимо учитывать возможность отлипания или сдвига на контакте "конструкция - грунт".
9.16. Для проверки возможности сдвига на контакте конструкций с грунтом должны быть определены силы предельного сопротивления сдвигу, которые зависят от характеристик трения и сцепления на контакте.
Силы трения и сцепления на контакте "конструкция - грунтовый массив" должны определяться в зависимости от значений прочностных характеристик грунта, гидрогеологических условий площадки, материала конструкции, технологии ее устройства.
Для нескальных грунтов допускается принимать следующие расчетные значения прочностных характеристик на контакте "конструкция - грунтовый массив":
удельное сцепление  ;
угол трения грунта по материалу конструкции  , где   - угол внутреннего трения грунта,   - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 9.1.

Таблица 9.1

┌───────────────┬─────────────────────────────────────────────────┬───────┐
│   Материал    │     Технология устройства и особые условия      │гамма  │
│  конструкции  │                                                 │     к │
├───────────────┼─────────────────────────────────────────────────┼───────┤
│Бетон,         │Монолитные гравитационные и гибкие подпорные     │ 0,67  │
│железобетон    │стены, бетонируемые насухо. Монолитные фундаменты│       │
│               ├─────────────────────────────────────────────────┼───────┤
│               │Монолитные гибкие подпорные стены, бетонируемые  │ 0,50  │
│               │под глинистым раствором в грунтах естественной   │       │
│               │влажности. Сборные гравитационные стены          │       │
│               │и фундаменты                                     │       │
│               ├─────────────────────────────────────────────────┼───────┤
│               │Монолитные гибкие стены, бетонируемые под        │ 0,33  │
│               │глинистым раствором в водонасыщенных грунтах.    │       │
│               │Сборные гибкие стены, устраиваемые под глинистым │       │
│               │раствором в любых грунтах                        │       │
├───────────────┼─────────────────────────────────────────────────┼───────┤
│Металл, дерево │В мелких и пылеватых водонасыщенных песках       │   0   │
│               ├─────────────────────────────────────────────────┼───────┤
│               │В прочих грунтах                                 │ 0,33  │
├───────────────┼─────────────────────────────────────────────────┼───────┤
│Любой          │При наличии вибрационных нагрузок на основание   │   0   │
└───────────────┴─────────────────────────────────────────────────┴───────┘

9.17. Давление грунта на подпорные стены, ограждения котлованов и наружные стены подземных частей сооружения следует определять в зависимости от величин перемещений и деформаций, реализуемых в результате совместной работы конструкций с грунтовым массивом.
9.18. При определении давления грунта на подпорные стены, ограждения котлованов и стены подземных частей сооружений следует учитывать:
внешние нагрузки и воздействия на грунтовый массив (нагрузки от складируемых материалов, от строительных механизмов, транспортные нагрузки на проезжей части, нагрузки, передаваемые фундаментами сооружений окружающей застройки) и пр.;
наличие существующих подземных и заглубленных сооружений;
наклон граней стены к вертикали;
наклон поверхности грунта, неровности рельефа и отклонение границ инженерно-геологических элементов от горизонтали;
возможность устройства берм и откосов в котловане в процессе производства работ;
прочностные характеристики на контакте "конструкция - грунтовый массив";
вертикальные и горизонтальные перемещения конструкции и их направление относительно основания;
деформационные характеристики подпорной конструкции, анкерных и распорных элементов;
последовательность производства работ;
возможность перебора грунта в процессе экскавации;
фильтрационные силы в массиве грунта;
дополнительные давления на подпорные конструкции, вызванные морозным пучением и набуханием грунтов, а также проведением работ по нагнетанию в грунт растворов, тампонажу и пр.;
температурные воздействия;
динамические и вибрационные воздействия и их влияние на статическое давление грунта.
9.19. При определении величин бокового давления грунта на ограждения котлованов и конструкции подземных частей сооружений для выполнения расчетов по первой группе предельных состояний следует использовать значения прочностных характеристик грунтов  ,  , а для выполнения расчетов по второй группе предельных состояний -  ,  . В обоих случаях коэффициент надежности по нагрузке для удельного веса грунта должен приниматься  .
9.20. При горизонтальных перемещениях подпорного сооружения или стены подвала менее 0,0005h, где h - глубина котлована или высота конструкции, давление грунта вычисляется при напряженном состоянии в покое. При определении напряженного состояния основания в покое следует учитывать историю его формирования.
Горизонтальная составляющая эффективного давления грунта в покое на глубине z определяется по формуле

 , (9.1)

где   - коэффициент бокового давления грунта в покое;
  - вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта на глубине z;
  - вертикальное эффективное напряжение на глубине z от поверхностной нагрузки.
Коэффициент бокового давления грунта в покое должен определяться в процессе инженерно-геологических изысканий полевыми методами.
При горизонтальной поверхности грунта коэффициент давления грунта в покое   для нормально уплотненных грунтов допускается определять по формуле

 , (9.2)

где   - коэффициент поперечной деформации.
Для переуплотненных грунтов допустимо   определять по формуле

 , (9.3)

где OCR - коэффициент переуплотнения грунта.
Примечания. 1. Коэффициент OCR определяется отношением давления, при котором грунт был ранее переуплотнен (например, ледником), к давлению, действующему в настоящее время.
2. В формуле (9.3) не рекомендуется использовать значения OCR > 2,0.

Если поверхность основания наклонена по отношению к горизонтали под углом   вверх по направлению от ограждения котлована или стены сооружения, то горизонтальную составляющую эффективного давления грунта   следует вычислять по формуле (9.1), в которой   заменяется коэффициентом  , определяемым по формуле

 . (9.4)

При этом направление равнодействующей силы бокового давления принимается параллельным поверхности грунта.
9.21. При горизонтальных перемещениях u подпорного сооружения или стены подвала более 0,0005h зависимость величин бокового давления грунта допускается определять в соответствии с кусочно-линейной диаграммой на рисунке 9.1. Знак перемещений считается положительным при перемещении конструкции в направлении грунтового массива.

 

Рисунок 9.1. Зависимость величин бокового давления
грунта   от горизонтальных перемещений
конструкции u,  , 

Предельные величины бокового давления грунта соответствуют активному давлению   при перемещении конструкции в направлении от грунтового массива и пассивному давлению   при перемещении в направлении грунтового массива.
9.22. Величины бокового давления грунта допускается принимать равными  , если величина горизонтального перемещения конструкции в направлении от грунта превышает 0,001h.
Величину эффективного активного давления грунта на конструкцию, вызванного его объемным весом  , при наличии вертикальной равномерно распределенной нагрузки q, приложенной к поверхности, рекомендуется определять по формуле
нормальная составляющая на глубине z

 ; (9.5)

касательная составляющая на глубине z (положительна при перемещении грунта вниз относительно конструкции)

 , (9.6)

где c - удельное сцепление грунта;
  - удельный вес грунта, принимаемый во взвешенном состоянии для водонасыщенных грунтов;
  - угол трения грунта по материалу конструкции, определяемый в соответствии с 9.16;
  - коэффициент активного давления.
Величины   принимаются во всех случаях равными не менее 0.
В случае негоризонтальной поверхности грунта и наклона граней конструкции к вертикали (рисунок 9.2, а) коэффициент активного давления грунта рекомендуется определять по формуле

 , (9.7)

где   - угол наклона поверхности грунта к горизонту;
  - угол отклонения грани конструкции от вертикали;
  - угол внутреннего трения грунта.

 

а)

 

б)

Рисунок 9.2. Схема к определению величин активного (а),
пассивного (б) давления грунта при негоризонтальной
поверхности грунта и наклоне граней конструкции
к вертикали

При горизонтальной поверхности грунта, вертикальной абсолютно гладкой грани конструкции коэффициент активного давления грунта допускается определять по формуле

 . (9.8)

9.23. Величины бокового давления грунта допускается принимать равными  , если величина горизонтального перемещения конструкции в направлении на грунт превышает 0,01h для влажных грунтов и 0,02h для водонасыщенных грунтов.
Величину эффективного пассивного давления грунта на конструкцию допускается определять по формулам:
нормальная составляющая на глубине z

 ; (9.9)

касательная составляющая на глубине z (положительна при перемещении грунта вверх относительно конструкции)

 , (9.10)

где   - коэффициент пассивного давления.
В случае негоризонтальной поверхности грунта и наклона граней конструкции к вертикали (см. рисунок 9.2, б) коэффициент пассивного давления грунта допускается определять по формуле

 . (9.11)

При горизонтальной поверхности грунта, вертикальной абсолютно гладкой грани конструкции коэффициент пассивного давления грунта допускается определять по формуле

 . (9.12)

Следует учитывать, что формула (9.11) завышает величины пассивного давления для высоких значений угла внутреннего трения грунта. В связи с этим при  , большем 20°, рекомендуется в формуле (9.11) во всех случаях принимать  .
9.24. При необходимости учета других факторов помимо указанных в 9.20 - 9.23 для определения величин активного и пассивного давления, а также при расчете промежуточных значений бокового давления грунта следует использовать численные методы.
9.25. При вычислении эффективных величин бокового давления проницаемых грунтов на ограждения котлованов следует учитывать фильтрационные силы в том случае, если ограждение является несовершенной противофильтрационной завесой (ПФЗ) и в котловане выполняется строительное водопонижение (см. рисунок 9.3).

 

Рисунок 9.3. Фильтрация в котлован при несовершенной ПФЗ

Эффективные величины бокового давления водонасыщенных проницаемых грунтов в этом случае определяются по формуле

 , (9.13)

где   - удельный вес грунта во взвешенном состоянии;
  - удельный вес воды;
K - коэффициент бокового давления грунта, может соответствовать активному, пассивному или промежуточному значению;
I - градиент гидравлического напора на отрезке вертикали, равном 1 м, 1/м.
Знак "+" в формуле (9.13) соответствует области нисходящей фильтрации, знак "-" - области восходящей фильтрации.
9.26. При выполнении расчетов оснований, сложенных водонасыщенными грунтами в нестабилизированном состоянии, допускается определять величины бокового давления на ограждения котлованов и конструкции подземных частей сооружений, выраженные в полных напряжениях.
В этом случае нормальную составляющую величины активного давления грунта на конструкцию на глубине z допускается определять по формуле

 , (9.14)

где   - прочность грунта при недренированном сдвиге.
Нормальную составляющую величины пассивного давления грунта допускается определять по формуле

 . (9.15)

9.27. При проектировании подземных частей сооружений I и II уровней ответственности, перекрывающих полностью или частично естественные фильтрационные потоки в грунтовом или скальном массиве, а также изменяющих условия и пути фильтрации подземных вод, следует выполнять прогноз изменений гидрогеологического режима площадки строительства.
Следует учитывать возможность возникновения барражного эффекта, который проявляется в подъеме уровня подземных вод на пути фильтрационного потока перед преградой. При проектировании сооружений должна быть выполнена количественная оценка барражного эффекта и при необходимости разработаны защитные мероприятия для проектируемого сооружения и окружающей застройки.
Прогноз изменений гидрогеологического режима следует выполнять путем математического моделирования фильтрационных процессов численными или аналитическими методами. В качестве исходной информации для разработки геофильтрационной модели следует использовать данные инженерно-геологических изысканий о положении уровня подземных вод на территории, прилегающей к площадке строительства, гидравлических напорах в горизонтах, фильтрационной проницаемости грунтов. Для выполнения указанных исследований необходимо привлекать специализированные организации.
9.28. При проектировании фундаментов и подземных частей сооружений, расположенных ниже пьезометрического уровня подземных вод, необходимо рассчитывать их давление и предусматривать мероприятия, предупреждающие их протечки в котлован, вспучивание дна котлована, всплытие сооружения и т.п.
При заложении фундаментов, а также подземных частей сооружений ниже пьезометрического уровня подземных вод следует учитывать возможные случаи:
заглубление в водоупорный грунт, подстилаемый водоносным слоем с напорными водами, когда возможен прорыв подземных вод в котлован, выпор грунтов основания, подъем полов и т.п.; в этом случае следует предусматривать мероприятия, снижающие напор (например, откачку воды из скважин), или увеличение пригрузки на залегающий в основании грунт;
заглубление в грунт водоносного слоя, когда возможно гидравлическое разрушение, сопровождаемое суффозионным выносом частиц грунта, размывы, коррозия и другие повреждения фундаментов; в этом случае кроме снижения градиента напора может предусматриваться также закрепление грунтов.
9.29. Для исключения возможности прорыва напорными водами вышележащего водоупорного глинистого слоя грунта, подстилаемого слоем грунта с напорными водами, должно выполняться условие

 , (9.16)

где   - удельный вес воды, кН/м3;
  - расчетная высота напора воды, отсчитываемая от подошвы проверяемого водоупорного слоя до максимального уровня подземных вод, м;
  - средневзвешенное расчетное значение удельного веса грунта проверяемого и вышележащих слоев, кН/м3;
  - расстояние от дна котлована до подошвы проверяемого слоя грунта, м;
  - коэффициент надежности по нагрузке.
Если условие формулы (9.16) не удовлетворяется, необходимо предусмотреть в проекте искусственное понижение напора водоносного слоя (принудительная откачка или устройство самоизливающихся скважин). Искусственное снижение напора подземных вод должно быть предусмотрено на срок, в течение которого сооружение приобретет достаточный вес и прочность, обеспечивающие восприятие сил, создаваемых напором подземных вод, но не ранее окончания работ по устройству нулевого цикла и выполнению обратной засыпки грунта в пазухи котлована.
9.30. Для исключения возможности гидравлического разрушения водонасыщенного грунта, сопровождаемого суффозией, при восходящей фильтрации в котловане (см. рисунок 9.3) должно выполняться условие

 , (9.17)

где I - градиент гидравлического напора в восходящем фильтрационном потоке на выходе в котлован в точке A, расположенной вблизи ПФЗ;
  - коэффициент надежности по нагрузке.
9.31. При размещении подземной части сооружения ниже уровня подземных вод в водонасыщенных грунтах должна быть обеспечена устойчивость сооружения против всплытия.
Устойчивость против всплытия обеспечена, если выполняется следующее условие

 , (9.18)

где   - удельный вес воды, кН/м3;
  - расчетная высота напора воды, отсчитываемая от подошвы подземной части сооружения до максимального уровня подземных вод, м;
A - площадь подземной части сооружения, м2;
  - сумма нормативных значений постоянных вертикальных удерживающих нагрузок, включая собственный вес несущих конструкций сооружения, кН;
  - сумма нормативных значений временных длительных удерживающих вертикальных нагрузок, включая вес полов и перегородок сооружения, грунта обратной засыпки над обрезами фундаментов и над подземной частью сооружения, кН;
  - сумма нормативных значений удерживающих вертикальных составляющих сил сопротивления всплытию в основании, включая силы трения, сопротивления свай выдергиванию, натяжения анкеров и др., кН;
 ,  ,   - коэффициенты надежности по нагрузке.
Если условие формулы (9.18) не удовлетворяется, то, чтобы не допустить разрушение от всплытия сооружения, необходимо применять следующие мероприятия:
увеличение собственного веса сооружения или его пригрузка;
уменьшение поровых давлений под сооружением с помощью устройства дренажа;
закрепление сооружения в нижележащих слоях грунта с помощью анкеров или свай.
9.32. Инъекционные преднапряженные грунтовые анкеры могут применяться для крепления ограждений котлованов или защиты сооружений от всплытия и устраиваться в любых грунтах, за исключением слабых глинистых, просадочных, набухающих, органоминеральных и органических.
Проектирование анкеров должно основываться на результатах статических расчетов системы "конструкция - грунтовый массив", в которых должна быть определена расчетная осевая нагрузка на анкер с учетом требуемого числа ярусов анкеров, их расположения, углов наклона анкеров к горизонту и углов отклонения анкеров в плане от нормали к конструкции.
При проектировании анкеров определяют:
число анкеров в ярусе и их шаг;
свободную длину анкерных тяг, обеспечивающую размещение заделки анкеров за пределами границы призмы обрушения;
предварительную длину заделки анкеров, требуемую для восприятия проектных усилий;
места для устройства опытных анкеров; число пробных испытаний анкеров и порядок их выполнения.
Несущая способность преднапряженных анкеров по грунту и по материалу должна предварительно определяться расчетом и проверяться пробными испытаниями. Пробные испытания проводят в наиболее характерных в геологическом отношении местах на максимально возможную нагрузку по материалу анкерных тяг, но не менее чем в 1,75 раза превышающую расчетную проектную нагрузку. Число пробных испытаний должно быть не менее трех.
9.33. При проектировании оснований, фундаментов и подземных частей вновь возводимых или реконструируемых сооружений, располагаемых на застроенной территории необходимо выполнять геотехнический прогноз (оценку) влияния строительства на изменение напряженно-деформированного состояния окружающего грунтового массива, в том числе оснований сооружений окружающей застройки.
Примечание. Геотехнический прогноз влияния необходимо выполнять при проектировании подземных инженерных коммуникаций, которые размещаются на застроенных территориях. Указания 9.33 - 9.39 распространяются на проектирование подземных инженерных коммуникаций также как на строящиеся или реконструируемые сооружения.

Геотехнический прогноз следует выполнять с учетом горизонтальных перемещений ограждающей конструкции котлована и разгрузки основания от выемки грунта в котловане, вертикальной нагрузки от вновь возводимого сооружения или дополнительных нагрузок от реконструируемого сооружения, изменения уровня подземных вод, вибрационных и динамических воздействий строительных работ и других факторов с учетом последовательности устройства подземной части сооружения, используя аналитические и численные методы расчета. Для расчета дополнительных деформаций оснований и фундаментов сооружений окружающей застройки, вызванных вертикальными нагрузками от вновь возводимого сооружения, допускается использовать расчетную схему в виде линейно-деформируемого полупространства (см. 5.6.37).

Новости