7.2.5. Несущую способность  , кН, висячей забивной и вдавливаемой сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле

 , (7.10)

где u,  ,  ,   - то же, что и в формуле (7.8);
 - коэффициент условий работы сваи в грунте (для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м,  , на глубину 4 м и более   - для всех сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимают в соответствии с разделом 14).
Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.

Висячие набивные, буровые и сваи-оболочки,
погружаемые с выемкой грунта и заполняемые бетоном
(сваи трения)

7.2.6. Несущую способность  , кН, набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

 , (7.11)

где   - коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на глинистые грунты со степенью влажности   и на лессовые грунты -  , в остальных случаях -  ;
 - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи;   во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями и буроинъекционных свай по 6.5 е, для которых этот коэффициент следует принимать равным 1,3, и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых  , а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимают в соответствии с разделом 14;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по 7.2.7; а для набивной сваи, изготавливаемой по технологии, указанной в 6.4 а, б - по таблице 7.2;
A - площадь опирания сваи, м2, принимаемая равной:
для набивных и буровых свай без уширения - площади поперечного сечения сваи;
для набивных и буровых свай с уширением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра;
для свай-оболочек, заполняемых бетоном, - площади поперечного сечения оболочки брутто;
u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
 - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по таблице 7.6;
 - расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;
 - то же, что и в формуле (7.8).
Примечания. 1. Сопротивление песков на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом   к оси сваи, где   - осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.
2. Периметр поперечного сечения ствола u для буроинъекционных свай следует принимать равным периметру скважины, пробуриваемой при их изготовлении.

Таблица 7.6

┌─────────────────────────────────────────┬───────────────────────────────┐
│      Сваи и способы их устройства       │Коэффициент условий работы сваи│
│                                         │             гамма             │
│                                         │                  cf           │
│                                         ├──────┬───────┬─────────┬──────┤
│                                         │  в   │   в   │    в    │  в   │
│                                         │песках│супесях│суглинках│глинах│
├─────────────────────────────────────────┼──────┼───────┼─────────┼──────┤
│1. Набивные по 6.4 а при погружении      │ 0,8  │  0,8  │   0,8   │ 0,7  │
│инвентарной трубы с теряемым наконечником│      │       │         │      │
│или бетонной пробкой                     │      │       │         │      │
│2. Набивные виброштампованные            │ 0,9  │  0,9  │   0,9   │ 0,9  │
│3. Буровые, в том числе с уширением,     │      │       │         │      │
│бетонируемые:                            │      │       │         │      │
│ а) при отсутствии воды в скважине (сухим│ 0,7  │  0,7  │   0,7   │ 0,6  │
│ способом) и при использовании обсадных  │      │       │         │      │
│ инвентарных труб, а также при выполнении│      │       │         │      │
│ их методом непрерывно перемещающегося   │      │       │         │      │
│ шнека (НПШ)                             │      │       │         │      │
│ б) под водой или под глинистым раствором│ 0,6  │  0,6  │   0,6   │ 0,6  │
│ в) жесткими бетонными смесями,          │ 0,8  │  0,8  │   0,8   │ 0,7  │
│ укладываемыми с помощью глубинной       │      │       │         │      │
│ вибрации (сухим способом)               │      │       │         │      │
│4. Баретты по 6.5 в                      │ 0,5  │  0,5  │   0,5   │ 0,5  │
│5. Сваи-оболочки, погружаемые            │ 1,0  │  0,9  │   0,7   │ 0,6  │
│вибрированием с выемкой грунта           │      │       │         │      │
│6. Сваи-столбы                           │ 0,7  │  0,7  │   0,7   │ 0,6  │
│7. Буроинъекционные, изготовляемые под   │ 0,9  │  0,8  │   0,8   │ 0,8  │
│защитой обсадных труб или бентонитового  │      │       │         │      │
│раствора с опрессовкой давлением         │      │       │         │      │
│200 - 400 кПа (2 - 4 атм), а также при   │      │       │         │      │
│выполнении их с инъекцией бетонной смеси │      │       │         │      │
│через колонну проходных полых шнеков     │      │       │         │      │
│8. Буроинъекционные сваи, устраиваемые   │ 1,3  │  1,3  │   1,1   │ 1,1  │
│с использованием разрядно-импульсной     │      │       │         │      │
│технологии (РИТ) по 6.5 е                │      │       │         │      │
└─────────────────────────────────────────┴──────┴───────┴─────────┴──────┘

Площадь опирания буроинъекционной сваи по 6.5 е следует принимать по площади поперечного сечения уширения, а периметр поперечного сечения ствола - исходя из среднего значения диаметров   сваи, которые следует определять по объему бетонной смеси, израсходованной на заполнение j-го разрядно-импульсного уширения в i-м слое грунта. Заданные в проекте уширения сваи уточняют при изготовлении опытных свай в конкретных грунтовых условиях.
7.2.7. Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песков в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле (7.12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м, - по формуле (7.13):

 ; (7.12)

 , (7.13)

где  ,  ,  ,   - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, принимаемого с введением понижающего коэффициента, равного 0,9;
 - расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3, в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
 - осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d - диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов - от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
б) для глинистых грунтов в основании - по таблице 7.8.
Примечания. 1. Указания 7.2.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.
2. Значения R, рассчитанные по формулам (7.12) и (7.13), не следует принимать выше значений, приведенных в таблице 7.2 для забивных свай той же длины и в тех же грунтовых условиях.

Таблица 7.7

─────────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────
      Коэффициенты       │   Расчетные значения угла внутреннего трения
                         │                 грунта фи, град
                         ├────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┬─────┬───────
                         │ 23 │ 25 │ 27 │ 29 │ 31 │ 33 │ 35  │ 37  │ 39
─────────────────────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼─────┼───────
альфа                    │ 9,5│12,6│17,3│24,4│34,6│48,6│ 71,3│108,0│163,0
     1                   │    │    │    │    │    │    │     │     │
альфа                    │18,6│24,8│32,8│45,5│64,0│87,6│127,0│185,0│260,0
     2                   │    │    │    │    │    │    │     │     │
альфа  при h/d, равном:  │    │    │    │    │    │    │     │     │
     3                   │    │    │    │    │    │    │     │     │
           4,0           │0,78│0,79│0,80│0,82│0,84│0,85│0,85 │0,85 │0,87
           5,0           │0,75│0,76│0,77│0,79│0,81│0,82│0,83 │0,84 │0,85
           7,5           │0,68│0,70│0,71│0,74│0,76│0,78│0,80 │0,82 │0,84
          10,0           │0,62│0,65│0,67│0,70│0,73│0,75│0,77 │0,79 │0,81
          12,5           │0,58│0,61│0,63│0,67│0,70│0,73│0,75 │0,78 │0,80
          15,0           │0,55│0,58│0,61│0,65│0,68│0,71│0,73 │0,76 │0,79
          17,5           │0,51│0,55│0,58│0,62│0,66│0,69│0,72 │0,75 │0,78
          20,0           │0,49│0,53│0,57│0,61│0,65│0,68│0,72 │0,75 │0,78
          22,5           │0,46│0,51│0,55│0,60│0,64│0,67│0,71 │0,74 │0,77
      25,0 и более       │0,44│0,49│0,54│0,59│0,63│0,67│0,70 │0,74 │0,77
альфа  при d, равном, м: │    │    │    │    │    │    │     │     │
     4                   │    │    │    │    │    │    │     │     │
       0,8 и менее       │0,34│0,31│0,29│0,27│0,26│0,25│0,24 │0,23 │0,22
           4,0           │0,25│0,24│0,23│0,22│0,21│0,20│0,19 │0,18 │0,17
─────────────────────────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┴─────┴───────
    Примечания. 1. Расчетные  значения  угла внутреннего трения    следует
принимать   =  .
    2. Для промежуточных значений  , h/d  и  d  значения коэффициентов  ,
 ,  ,   определяют интерполяцией.
───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Таблица 7.8

┌─────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ Глубина │  Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных   │
│заложения│ и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта  │
│ нижнего │ и заполняемых бетоном, при глинистых грунтах, за исключением  │
│  конца  │       просадочных, с показателем текучести I , равным         │
│сваи h, м│                                             L                 │
│         ├────────┬────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┬──────┤
│         │  0,0   │  0,1   │   0,2   │   0,3   │   0,4   │  0,5   │ 0,6  │
├─────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┼──────┤
│    3    │   850  │   750  │   650   │   500   │   400   │   300  │  250 │
│    5    │  1000  │   850  │   750   │   650   │   500   │   400  │  350 │
│    7    │  1150  │  1000  │   850   │   750   │   600   │   500  │  450 │
│   10    │  1350  │  1200  │  1050   │   950   │   800   │   700  │  600 │
│   12    │  1550  │  1400  │  1250   │  1100   │   950   │   800  │  700 │
│   15    │  1800  │  1650  │  1500   │  1300   │  1100   │  1000  │  800 │
│   18    │  2100  │  1900  │  1700   │  1500   │  1300   │  1150  │  950 │
│   20    │  2300  │  2100  │  1900   │  1650   │  1450   │  1250  │ 1050 │
│   30    │  3300  │  3000  │  2600   │  2300   │  2000   │   -    │  -   │
│  >= 40  │  4500  │  4000  │  3500   │  3000   │  2500   │   -    │  -   │
├─────────┴────────┴────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┴──────┤
│    Примечания. 1. В таблице 7.8 глубину погружения нижнего конца сваи  и│
│среднюю  глубину  расположения  слоя  грунта  при  планировке  территории│
│срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного│
│рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м  -  от  условной  отметки,│
│расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на  3  м  ниже│
│уровня подсыпки.                                                         │
│    Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину  расположения│
│слоя грунта в водоеме  следует  принимать  от  уровня  дна  после  общего│
│размыва расчетным паводком, на болотах - от уровня дна болота.           │
│    2. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных  значений│
│показателя текучести I  глинистых грунтов значения R в таблице определяют│
│                      L                                                  │
│интерполяцией.                                                           │
│    3. При  расчетах  показатель  текучести  грунтов  следует   принимать│
│применительно  к  прогнозируемому  их  состоянию  в  период  эксплуатации│
│проектируемых зданий и сооружений.                                       │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

7.2.8. Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой с частичной выемкой грунта, но с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт под нижним концом сваи-оболочки), следует принимать по таблице 7.2 с коэффициентом условий работы грунта, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с позицией 4 таблицы 7.4, при этом расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
7.2.9. Несущую способность  , кН, набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

 , (7.14)

где   - то же, что и в формуле (7.10);
u,  ,  ,   - то же, что и в формуле (7.11).

Винтовые сваи

7.2.10. Несущую способность  , кН, винтовой сваи диаметром лопасти d <= 1,2 м и длиной l <= 10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (7.15), а при диаметре лопасти d > 1,2 м и длине сваи l > 10 - только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой:

 , (7.15)

где   - коэффициент условий работы сваи, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий и определяемый по таблице 7.9;
 - несущая способность лопасти, кН;
 - несущая способность ствола, кН.

Таблица 7.9

┌─────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────┐
│              Грунт              │  Коэффициент условий работы винтовых  │
│                                 │       свай гамма  при нагрузках       │
│                                 │                 c                     │
│                                 ├─────────┬─────────────┬───────────────┤
│                                 │сжимающих│выдергивающих│знакопеременных│
├─────────────────────────────────┼─────────┼─────────────┼───────────────┤
│1. Глины и суглинки:             │         │             │               │
│  а) твердые, полутвердые        │   0,8   │     0,7     │      0,7      │
│  и тугопластичные               │         │             │               │
│  б) мягкопластичные             │   0,8   │     0,7     │      0,6      │
│  в) текучепластичные            │   0,7   │     0,6     │      0,4      │
│2. Пески и супеси:               │         │             │               │
│  а) пески маловлажные и супеси  │   0,8   │     0,7     │      0,5      │
│  твердые                        │         │             │               │
│  б) пески влажные и супеси      │   0,7   │     0,6     │      0,4      │
│  пластичные                     │         │             │               │
│  в) пески водонасыщенные        │   0,6   │     0,5     │      0,3      │
│  и супеси текучие               │         │             │               │
└─────────────────────────────────┴─────────┴─────────────┴───────────────┘

Несущая способность лопасти винтовой сваи определяется по формуле

 , (7.16)

где  ,   - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.10 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне   (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной d);
 - расчетное значение удельного сцепления грунта в рабочей зоне, кПа;
 - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;
 - глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой - от уровня планировки, м;
A - проекция площади лопасти, м2, считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку.
Несущая способность ствола винтовой сваи определяется по формуле

 , (7.17)

где u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
 - расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3 (осредненное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);
h - длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;
d - диаметр лопасти сваи, м.
Примечания. 1. При определении несущей способности винтовых свай при действии вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в таблице 7.10 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки - над лопастью сваи.
2. Глубина заложения лопасти от уровня планировки должна быть не менее 5d при глинистых грунтах и не менее 6d - при песках (где d - диаметр лопасти).

Таблица 7.10

┌──────────────────────────────────────────┬──────────────────────────────┐
│Расчетное значение угла внутреннего трения│         Коэффициенты         │
│     грунта в рабочей зоне фи , град      ├──────────────┬───────────────┤
│                             I            │    альфа     │     альфа     │
│                                          │         1    │          2    │
├──────────────────────────────────────────┼──────────────┼───────────────┤
│                    13                    │     7,8      │      2,8      │
│                    15                    │     8,4      │      3,3      │
│                    16                    │     9,4      │      3,8      │
│                    18                    │    10,1      │      4,5      │
│                    20                    │    12,1      │      5,5      │
│                    22                    │    15,0      │      7,0      │
│                    24                    │    18,0      │      9,2      │
│                    26                    │    23,1      │     12,3      │
│                    28                    │    29,5      │     16,5      │
│                    30                    │    38,0      │     22,5      │
│                    32                    │    48,4      │     31,0      │
│                    34                    │    64,9      │     44,4      │
└──────────────────────────────────────────┴──────────────┴───────────────┘

Учет отрицательного (негативного) трения
грунта на боковой поверхности свай

7.2.11. Основание, в котором расположены сваи, может испытывать деформации из-за консолидации, набухания, пригрузки смежных областей и т.д. Отрицательное (негативное) трение, возникающее на боковой поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленное вертикально вниз, следует учитывать в случаях:
планировки территории подсыпкой толщиной более 1,0 м;
загрузки пола складов полезной нагрузкой более 20 кН/м2;
загрузки пола около фундаментов полезной нагрузкой от оборудования более 100 кН/м2;
увеличения эффективных напряжений в грунте за счет снятия взвешивающего действия воды при понижении уровня подземных вод;
незавершенной консолидации грунтов современных и техногенных отложений;
уплотнения несвязных грунтов при динамических воздействиях;
просадки грунтов при замачивании;
при строительстве нового здания вблизи существующих.
Примечание. Учет отрицательных сил трения, возникающих в просадочных грунтах, следует производить в соответствии с требованиями раздела 9.

7.2.12. Отрицательное трение учитывают до глубины, на которой значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента превышают половину предельного значения осадки фундамента. Расчетные сопротивления грунта   принимают по таблице 7.3 со знаком "минус", а для торфа, ила, сапропеля - минус 5 кПа.
Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта  , расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, следует принимать:
а) при подсыпках высотой менее 2 м для грунтовой подсыпки и слоев торфа - равным нулю, для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения - положительным значениям по таблице 7.3;
б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м для грунтов, включая подсыпку, равным 0,4 значений, указанных в таблице 7.3, но со знаком "минус", а для торфа - минус 5 кПа (отрицательные силы трения);
в) при подсыпках высотой более 5 м для грунтов, включая подсыпку, равным значениям, указанным в таблице 7.3, но со знаком "минус", а для торфа - минус 5 кПа.
В пределах нижней части свай, где осадка околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента менее половины предельного значения осадки свайного фундамента, расчетные сопротивления грунта   следует принимать положительными по таблице 7.3, а для торфа, ила, сапропеля - равными 5 кПа.
7.2.13. В случае когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту начала возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельного значения осадки для проектируемого здания или сооружения, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение   следует принимать равным 5 кПа.
Если известны значения коэффициентов консолидации и модуля деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение значения осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (отрицательные силы трения) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, значение дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной, начиная с момента передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельного значения осадки для проектируемого здания или сооружения.

7.3. Определение несущей способности свай
по результатам полевых испытаний

7.3.1. Несущая способность свай в полевых условиях может быть определена следующими методами: статическими испытаниями свай, динамическими испытаниями свай, испытаниями грунтов эталонной сваей, испытаниями грунтов статическим зондированием.
Примечание. Для зданий (сооружений) I уровня ответственности несущую способность свай рекомендуется определять по результатам статических испытаний тензометрических свай, выполняемых по специальной программе и при научном сопровождении специализированной научно-исследовательской организации.

7.3.2. Испытания свай статической и динамической нагрузками и испытания грунтов эталонной сваей следует производить, соблюдая требования ГОСТ 5686, а испытания грунтов статическим зондированием - ГОСТ 19912.
Объем полевых испытаний рекомендуется принимать в соответствии с Приложением Б.
7.3.3. Несущую способность  , кН, свай по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками, а также по результатам их динамических испытаний следует определять по формуле

 , (7.18)

где   - коэффициент условий работы сваи; в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок  ; в случае выдергивающих нагрузок   принимают по 7.2.5;
 - нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН, определяемое в соответствии с 7.3.4 - 7.3.7, а также 7.3.9 - 7.3.11;
 - коэффициент надежности по грунту, принимаемый по указаниям 7.3.4.
Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, если условия испытаний соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте здания или сооружения.

7.3.4. В случае если число одинаковых свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле (7.18) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т.е.  , а коэффициент надежности по грунту  .
В случае если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет шесть и более,   и   следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай  , полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522 применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления при значении доверительной вероятности  . При этом для определения частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями 7.3.5 при вдавливающих, 7.3.6 - при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и 7.3.7 - при динамических испытаниях.
Примечание. При специальном обосновании допускается проведение испытания одной сваи в месте, имеющем наиболее неблагоприятные условия на участке строительства.

7.3.5. Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при s <= 20 мм), то за частное значение предельного сопротивления   испытываемой сваи принимают нагрузку, зарегистрированную при предыдущей ступени загружения.
Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления сваи   вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая получит осадку, равную s, определяемую по формуле

 , (7.19)

где   - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по СП 22.13330;
 - коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения   к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.
Значение коэффициента   следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай производят при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции.
Если осадка, определенная по формуле (7.19), окажется более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи   следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.
Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи   при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызываются:
а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении осадки более 40 мм), превышающее в пять раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;
б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 мм).
Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более  , где   - несущая способность сваи, рассчитанная по формулам (7.5), (7.8), (7.9), (7.11), (7.15) и (7.16), а осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (7.19), или для мостов и гидротехнических сооружений - менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи   допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях такой сваи.
Примечания. 1. В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной  .
2. Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1/10 - 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи  .

7.3.6. При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления   (7.3.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимают нагрузку на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.
Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы "свая - грунт", используемых в расчетах по Приложению В.

7.3.7. При динамических испытаниях забивных железобетонных и деревянных свай длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления  , кН (7.3.4), по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах   следует определять по формуле

 . (7.20)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ  , то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет  , а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи  , кН, следует определять по формуле

 . (7.21)

В формулах (7.20) и (7.21):
 - коэффициент, принимаемый по таблице 7.11 в зависимости от материала сваи, кН/м2;
A - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;
M - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по таблице 7.12 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;
 - расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице 7.13, или расчетная энергия вибропогружателей - по таблице 7.14;
 - фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;
 - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
 - масса молота или вибропогружателя, т;
 - масса сваи и наголовника, т;
 - масса подбабка (при вибропогружении свай  ), т;
 - масса ударной части молота, т;
 - коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем  , а при вибропогружателе  ;
 - коэффициент, 1/кН, определяемый по формуле

 , (7.22)

здесь A,  ,   - то же, что и в формулах (7.20) и (7.21);
 ,   - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи   и для грунта на боковой поверхности сваи  ;
 - площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;
g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;
H - фактическая высота падения ударной части молота, м;
h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно примечанию 2 к таблице 7.13, для других видов молотов h = 0.

Новости