Таблица 7.11

┌─────────────────────────────────────────────────────┬───────────────────┐
│                   Случай расчета                    │ Коэффициент эта,  │
│                                                     │       кН/м2       │
├─────────────────────────────────────────────────────┼───────────────────┤
│Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае │                   │
│определения отказов) при видах свай:                 │                   │
│  железобетонных с наголовником                      │       1500        │
│  деревянных без подбабка                            │       1000        │
│  то же, с подбабком                                 │        800        │
└─────────────────────────────────────────────────────┴───────────────────┘

Таблица 7.12

┌──────────────────────────────────────────────────────────┬──────────────┐
│              Грунты под нижним концом сваи               │Коэффициент M │
├──────────────────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│1. Крупнообломочные с песчаным заполнителем               │     1,3      │
│2. Пески средней крупности и крупные средней плотности    │     1,2      │
│и супеси твердые                                          │              │
│3. Пески мелкие средней плотности                         │     1,1      │
│4. Пески пылеватые средней плотности                      │     1,0      │
│5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые            │     0,9      │
│6. Суглинки и глины полутвердые                           │     0,8      │
│7. Суглинки и глины тугопластичные                        │     0,7      │
├──────────────────────────────────────────────────────────┴──────────────┤
│    Примечание. При плотных песках значения коэффициента M в поз. 2  -  4│
│следует повышать на 60%.                                                 │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 7.13

┌─────────────────────────────────────────────────────┬───────────────────┐
│                     Вид молота                      │ Расчетная энергия │
│                                                     │  удара молота E   │
│                                                     │                d, │
│                                                     │        кДж        │
├─────────────────────────────────────────────────────┼───────────────────┤
│1. Подвесной или одиночного действия                 │        GH         │
│2. Трубчатый дизель-молот                            │       0,9GH       │
│3. Штанговый дизель-молот                            │       0,4GH       │
│4. Дизельный при контрольной добивке одиночными      │      G(H - h)     │
│ударами без подачи топлива                           │                   │
├─────────────────────────────────────────────────────┴───────────────────┤
│    Примечания. 1. G - вес, кН, и H - высота  падения,  м,  ударной части│
│молота.                                                                  │
│    2. В поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от│
│воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м.  Для  предварительных│
│расчетов допускается принимать: для штанговых молотов  h  =  0,6  м,  для│
│трубчатых молотов h = 0,4 м.                                             │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 7.14

┌──────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐
│Возмущающая сила вибропогружателя,│Эквивалентная расчетная энергия удара │
│                кН                │        вибропогружателя, кДж         │
├──────────────────────────────────┼──────────────────────────────────────┤
│               100                │                 45,0                 │
│               200                │                 90,0                 │
│               300                │                130,0                 │
│               400                │                175,0                 │
│               500                │                220,0                 │
│               600                │                265,0                 │
│               700                │                310,0                 │
│               800                │                350,0                 │
└──────────────────────────────────┴──────────────────────────────────────┘

Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на волновой теории удара. Указанные компьютерные программы допускается использовать при испытаниях буронабивных свай специальными подвесными молотами большой массы.
Примечание. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

7.3.8. Несущую способность  , кН, забивной висячей сваи, работающей на вдавливающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей или статическим зондированием следует определять по формуле (7.18), в которой следует принять  .
При этом нормативное значение   определяют на основе частных значений предельного сопротивления сваи  , кН, в месте испытания грунтов эталонной сваей или зондированием, определенных в соответствии с требованиями 7.3.9, 7.3.10 или 7.3.11.
Коэффициент надежности по грунту   определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи   в соответствии с 7.3.4.
7.3.9. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей  , кН, следует определять:
а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I (ГОСТ 5686) - по формуле

 , (7.23)

где   - коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных грунтов;
u,   - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;
 - частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по результатам испытания статической нагрузкой по 7.3.5;
б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 5686) - по формуле

 , (7.24)

где   - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи  ;
 - предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа;
A - площадь поперечного сечения натурной сваи, м2;
 - коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от  ;
 - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа;
h - глубина погружения натурной сваи, м;
u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
Примечание. При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает 20%, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.

Таблица 7.15

──────────┬───────────────────┬──────────┬───────────────────┬─────────────
 R  , кПа │Коэффициент гамма  │   f  ,   │Коэффициент гамма  │ Коэффициент
  sp      │                 cR│    sp    │                 cf│    гамма
          │ в зависимости от  │f    , кПа│ в зависимости от  │         cf
          │         R         │ ps,i     │ f   для эталонных │в зависимости
          │          sp       │          │  sp               │    от f
          │                   │          │свай типов II и III│        ps,i
          ├─────────┬─────────┤          ├─────────┬─────────┤     для
          │   для   │   для   │          │   при   │   при   │ сваи-зонда
          │эталонных│эталонных│          │ песках  │глинистых│
          │свай типа│свай типа│          │         │ грунтах │
          │   II    │   III   │          │         │         │
──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼─────────────
 <= 2000  │  1,15   │  1,40   │  <= 20   │  2,00   │  1,20   │    0,90
    3000  │  1,05   │  1,20   │     30   │  1,65   │  0,95   │    0,85
    4000  │  1,00   │  0,90   │     40   │  1,40   │  0,80   │    0,80
    5000  │  0,90   │  0,80   │     50   │  1,20   │  0,70   │    0,75
    6000  │  0,80   │  0,75   │     60   │  1,05   │  0,65   │    0,70
    7000  │  0,75   │  0,70   │     80   │  0,80   │  0,55   │      -
   10000  │  0,65   │  0,60   │ >= 120   │  0,50   │  0,40   │      -
>= 13000  │  0,60   │  0,55   │    -     │    -    │    -    │      -
──────────┴─────────┴─────────┴──────────┴─────────┴─────────┴─────────────
    Примечания. 1. Для промежуточных значений   и   значения    и  
определяются интерполяцией.
    2.  В  случае,  если  по  боковой  поверхности  сваи залегают  пески  и
глинистые грунты, коэффициент   определяется по формуле

                           ,

    где  ,   - суммарные  толщины   слоев   соответственно  песков и
глинистых грунтов;
     ,   - коэффициенты условий  работы  эталонных  свай  соответственно
в песках и глинистых грунтах.
───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

7.3.10. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования  , кН, следует определять по формуле

 , (7.25)

где   - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;
f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;
h - глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м;
u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи  , кПа, по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле

 , (7.26)

где   - коэффициент перехода от   к  , принимаемый по таблице 7.16 независимо от типа зонда по ГОСТ 19912;
 - среднее значение сопротивления грунта, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или сторона квадратного, или   сторона прямоугольного сечения сваи, м).
Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа, по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:
а) при применении зондов типа I - по формуле

 ; (7.27)

б) при применении зондов типа II или III - по формуле

 , (7.28)

где  ,   - коэффициенты, принимаемые по таблице 7.16;
 - среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;
 - среднее сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа;
 - толщина i-го слоя грунта, м.

Таблица 7.16

┌────────┬─────────────────┬────────┬──────────────────┬──────────────────┐
│Среднее │   Коэффициент   │Среднее │   Коэффициент    │   Коэффициент    │
│значение│    перехода     │значение│перехода от f  к f│  перехода от f   │
│сопро-  │от q  к R , бета │сопро-  │             s    │               si │
│тивления│    s    s      1│тивления│для зонда типа I, │к f для зонда типа│
│грунта  │                 │грунта  │       бета       │ II или III, бета │
│q , кПа │                 │f , f  ,│           2      │                 i│
│ s      ├─────┬───────────┤ s   si ├────────┬─────────┼────────┬─────────┤
│        │для  │   для     │кПа     │  при   │   при   │  при   │   при   │
│        │за-  │ винтовых  │        │песчаных│глинистых│песчаных│глинистых│
│        │бив- │ свай при  │        │грунтах │ грунтах │грунтах │ грунтах │
│        │ных  │ нагрузке  │        │        │         │        │         │
│        │свай ├────┬──────┤        │        │         │        │         │
│        │     │сжи-│выдер-│        │        │         │        │         │
│        │     │маю-│гива- │        │        │         │        │         │
│        │     │щей │ющей  │        │        │         │        │         │
├────────┼─────┼────┼──────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ <= 1000│0,90 │0,50│ 0,40 │  <= 20 │  2,40  │  1,50   │  0,75  │  1,00   │
│    2500│0,80 │0,45│ 0,38 │     40 │  1,65  │  1,00   │  0,60  │  0,75   │
│    5000│0,65 │0,32│ 0,27 │     60 │  1,20  │  0,75   │  0,55  │  0,60   │
│    7500│0,55 │0,26│ 0,22 │     80 │  1,00  │  0,60   │  0,50  │  0,45   │
│   10000│0,45 │0,23│ 0,19 │    100 │  0,85  │  0,50   │  0,45  │  0,40   │
│   15000│0,35 │ -  │  -   │ >= 120 │  0,75  │  0,40   │  0,40  │  0,30   │
│   20000│0,30 │ -  │  -   │   -    │   -    │    -    │   -    │    -    │
│>= 30000│0,20 │ -  │  -   │   -    │   -    │    -    │   -    │    -    │
├────────┴─────┴────┴──────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴─────────┤
│   Примечание. Для винтовых свай в песчаных  грунтах,  насыщенных  водой,│
│значения коэффициента бета  должны быть уменьшены в два раза.            │
│                          1                                              │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

7.3.11. Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (7.18), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования - по формуле (7.25), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.26). В этом случае   - коэффициент, принимаемый по таблице 7.16 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.27) или (7.28).
7.3.12. Для буровой сваи, устраиваемой в соответствии с 6.5 а и работающей на сжимающую нагрузку, несущую способность сваи в точке зондирования  , кН, допускается оценивать без использования данных о сопротивлении грунта на муфте трения установки статического зондирования, на основании расчета по формуле

 , (7.29)

где R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.17 в зависимости от среднего сопротивления конуса зонда  , кПа, на участке, расположенном в пределах одного диаметра выше и до двух диаметров ниже подошвы сваи;
A - площадь подошвы сваи, м2;
 - среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, кПа, на расчетном участке   сваи, определяемое по данным зондирования в соответствии с таблицей 7.17;
 - толщина i-го слоя грунта, которая должна приниматься не более 2 м;
 - коэффициент, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый:
а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1;
б) при бетонировании под водой, под глинистым раствором, а также при использовании обсадных инвентарных труб равным 0,7.
7.3.13. Несущую способность  , кН, свай по результатам их расчетов по формуле (7.29), основанной на данных статического зондирования конусом, следует определять как среднее значение из частных значений   для всех точек зондирования.
7.3.14. Учитывая большие нагрузки, передаваемые на буровые сваи, рекомендуется параллельно с расчетом несущей способности сваи по результатам статического зондирования провести расчет в соответствии с подразделом 7.2. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25% следует выполнить статические испытания свай.

Таблица 7.17

──────────────────────┬────────────────────────┬───────────────────────────
 Сопротивление конуса │Расчетное сопротивление │Среднее значение расчетного
    зонда q , кПа     │грунта под нижним концом│ сопротивления на боковой
           c          │  буровой сваи R, кПа   │ поверхности сваи f , кПа
                      │                        │                   i
                      ├───────┬────────────────┼──────────┬────────────────
                      │ Пески │Глинистые грунты│  Пески   │Глинистые грунты
──────────────────────┼───────┼────────────────┼──────────┼────────────────
         1000         │   -   │      200       │    -     │       15
         2500         │   -   │      580       │    -     │       25
         5000         │  900  │      900       │    30    │       35
         7500         │ 1100  │      1200      │    40    │       45
        10000         │ 1300  │      1400      │    50    │       60
        12000         │ 1400  │       -        │    60    │       -
        15000         │ 1500  │       -        │    70    │       -
        20000         │ 2000  │       -        │    70    │       -
──────────────────────┴───────┴────────────────┴──────────┴────────────────
     Примечания. 1.  Значения  R  и     для   промежуточных  значений  
 определяют интерполяцией.
     2. Приведенные в таблице значения R и   относятся  к  буровым  сваям
 диаметром 600 - 1200 мм, погруженным в грунт не менее чем  на  5  м.  При
 возможности возникновения  на  боковой  поверхности  сваи  отрицательного
 трения значения   для оседающих слоев принимают со знаком "минус".
     3. При   принятых   в   таблице   значениях  R и   осадка  сваи  при
 соответствующей нагрузке   не превышает 0,03d.
───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

7.3.15. При наличии на площадке данных испытаний статической нагрузкой на вдавливание от 3 до 5 забивных свай в одинаковых грунтовых условиях, а также результатов статического зондирования (шесть и более испытаний), и если результаты расчетов отличаются между собой не более чем на 25%, несущую способность определяют по формуле

 , (7.30)

где   - среднее значение предельного сопротивления сваи;
 - коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле

 , (7.31)

где   - коэффициент вариации частных значений предельного сопротивления сваи, рассчитанных по данным зондирования, определяемый по ГОСТ 20522.

7.4. Расчет свай, свайных и комбинированных
свайно-плитных фундаментов по деформациям

7.4.1. Расчет осадок свайных фундаментов (расчет по второй группе предельных состояний) допускается выполнять с использованием расчетных схем, основанных на модели грунта как линейно-деформируемой среды, при обязательном выполнении условия (7.2).
Осадка одиночной висячей сваи рассчитывается в соответствии с 7.4.2 и 7.4.3.
Осадка малой группы (n <= 25) висячих свай (свайного куста) рассчитывается в соответствии с 7.4.4 и 7.4.5 по методике, учитывающей взаимное влияние свай в кусте.
Осадка большой группы висячих свай (свайного поля) может быть определена с использованием модели условного фундамента на естественном основании в соответствии с 7.4.6 - 7.4.9.
Осадку комбинированных свайно-плитных фундаментов рекомендуется рассчитывать по 7.4.10 - 7.4.14.
Полученные расчетом значения осадок свайного фундамента не должны превышать предельных значений по условию (7.4).
Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять в соответствии с Приложением В.
При надлежащем обосновании допускается производить расчеты деформаций свайных фундаментов в нелинейной постановке с использованием апробированных моделей грунта и численных методов расчета.

Расчет осадки одиночной сваи

7.4.2. Расчет осадки одиночных свай, прорезающих слой грунта с модулем сдвига  , МПа, коэффициентом Пуассона   и опирающихся на грунт, рассматриваемый как линейно-деформируемое полупространство, характеризуемое модулем сдвига   и коэффициентом Пуассона  , допускается производить при выполнении требований подраздела 7.2 и при условии   (где l - длина сваи, м, d - наружный диаметр поперечного сечения ствола сваи, м) по формулам:
а) для одиночной висячей сваи без уширения пяты

 , (7.32)

где N - вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН;
 - коэффициент, определяемый по формуле

 , (7.33)

здесь   - коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае  ;
 - тот же коэффициент для случая однородного основания с характеристиками   и  ;
 - относительная жесткость сваи;
EA - жесткость ствола сваи на сжатие, МН;
 - параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола и определяемый по формуле

 ; (7.34)

 ,   - коэффициенты, определяемые по формуле

 , (7.35)

соответственно при   и при  ;
б) для одиночной сваи с уширением пяты или сваи-стойки

 , (7.36)

где   - диаметр уширения сваи.
Расчет осадки одиночной буронабивной сваи в билинейной постановке для расчета односвайных фундаментов см. в Приложении Д.
7.4.3. Характеристики   и   принимаются осредненными для всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи, а   и   - в пределах 0,5l, т.е. на глубинах от l до 1,5l от верха свай, при условии, что под нижними концами свай отсутствуют глинистые грунты текучей консистенции, органоминеральные и органические грунты.
Модуль сдвига грунта   допускается принимать равным  , а коэффициент   равным 2,0 (где   - модуль общей деформации).
Расчетный диаметр d для свай некруглого сечения, в частности стандартных забивных свай заводского изготовления, вычисляется по формуле

 , (7.37)

где A - площадь поперечного сечения сваи.

Расчет осадки свайного куста

7.4.4. При расчете осадок группы свай необходимо учитывать их взаимное влияние. Дополнительная осадка сваи, находящейся на расстоянии a (расстояние измеряется между осями свай) от сваи, к которой приложена нагрузка N, равна

 , (7.38)

где

 (7.39)

7.4.5. Расчет осадки i-й сваи в группе из n свай при известном распределении нагрузок между сваями производится по формуле

 , (7.40)

где s(N) - осадка одиночной сваи, определяемая по формуле (7.32);
 - коэффициенты, рассчитываемые по формуле (7.39) в зависимости от расстояния между i-й и j-й сваями;
 - нагрузка на j-ю сваю.
В случае когда распределение нагрузки между сваями неизвестно, формула (7.40) может использоваться для расчета взаимодействия свайного фундамента с надфундаментной конструкцией. При этом удобно использовать метод сил строительной механики.
Взаимное влияние осадок кустов свай следует учитывать методом угловых точек.

Расчет осадки свайного фундамента
как условного фундамента

7.4.6. Осадка большеразмерного свайного фундамента (свайного поля) подсчитывается по формуле

 , (7.41)

где   - осадка условного фундамента;
 - дополнительная осадка за счет продавливания свай на уровне подошвы условного фундамента;
 - дополнительная осадка за счет сжатия ствола свай.
7.4.7. Границы условного фундамента (см. рисунок 1) определяют следующим образом:
снизу - плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай;
с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от осей крайних рядов вертикальных свай на расстоянии 0,5 шага свай (рисунок 1, а), но не более 2d (d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи), а при наличии наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай (рисунок 1, б);
сверху - поверхностью планировки грунта ВГ.

 

а)

 

б)

Рисунок 1. Определение границ условного фундамента
при расчете осадки свайных фундаментов

Расчет осадки условного фундамента производят методом послойного суммирования деформаций линейно-деформируемого основания с условным ограничением сжимаемой толщи (см. СП 22.13330). Вертикальное нормальное напряжение  , определяющее деформации и глубину сжимаемой толщи, подсчитывается только от действия нагрузки, приложенной к свайному фундаменту, т.е. вес грунта в пределах условного фундамента не учитывается. Начальные напряжения   определяются с учетом отрывки котлована.
Возможен также трехмерный численный расчет осадки условного фундамента как анизотропного массива с учетом его конечной жесткости на сдвиг по вертикальным плоскостям.
Примечание. При расчете оснований опор мостов условный фундамент допускается принимать ограниченным с боков вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных крайних рядов вертикальных свай на расстоянии  .

7.4.8. Величина осадки продавливания   зависит от шага свай в свайном поле, причем шаг может быть переменным. Расчет следует выполнять применительно к цилиндрическому объему (ячейке), в пределах которого все точки находятся ближе к оси данной сваи, чем к осям остальных свай (это не относится к крайним сваям). Площадь горизонтального поперечного сечения ячейки равна  , где a - шаг свайного поля в окрестности данной сваи. Грунт в объеме ячейки делится на две однородные части: в пределах длины сваи l с модулем общей деформации   и коэффициентом поперечной деформации   а ниже - с аналогичными параметрами   и  . (В общем случае неоднородного по глубине основания эти параметры получаются осреднением, см. 7.4.3 и рисунок 2.)

 

Рисунок 2. Расчетная схема метода ячейки

Внешняя нагрузка на ячейку составляет  . В случае однородного основания   осадка продавливания равна

 , (7.42)

где d - диаметр сваи.
Для идеальной сваи 

 , (7.43)

где  .
В общем случае   осадка продавливания равна

 . (7.44)

7.4.9. Осадку за счет сжатия ствола допускается определять по формуле

 . (7.45)

Расчет комбинированного свайно-плитного фундамента

7.4.10. Комбинированный свайно-плитный (КСП) фундамент, сочетающий сопротивление свай и плиты, должен применяться для уменьшения общей и неравномерной осадки сооружений. Допустимы проектные решения как с переменным в плане шагом свай, так и с постоянным шагом.
7.4.11. Большеразмерные свайные кусты и поля свай в случае, если их основание сложено песком средней плотности и плотными, а также глинистыми грунтами с показателем текучести ниже  , могут быть запроектированы комбинированными свайно-плитными. При опирании фундаментов из свай, объединенных ростверком, на скальные и полускальные грунты их следует рассчитывать как чисто свайные фундаменты, без учета передачи нагрузки на основание фундаментной плиты.
7.4.12. Расчет комбинированного свайно-плитного фундамента должен включать:
определение усилий в элементах конструктивной системы (в рядовых и крайних сваях, а также в плите ростверка);
определение перемещений конструктивной системы в целом и ее отдельных элементов;
определение долей нагрузки, воспринимаемых сваями и объединяющей их плитой.
7.4.13. Выбор длины свай и их шаг в составе КСП производится на основании расчета по деформациям с обеспечением допустимой величины осадок, кренов и относительной разности осадок возводимого сооружения в соответствии с СП 22.13330.
7.4.14. Величина сжимаемой толщи H при определении осадки комбинированного свайно-плитного (КСП) фундамента должна определяться как для условного фундамента в соответствии с рекомендациями 7.4.7.
7.4.15. Расчет свайно-плитного фундамента может осуществляться как плиты на упругом основании с использованием переменного в плане коэффициента упругого отпора грунта. При этом средняя величина упругого отпора грунта может быть назначена как непосредственно из пространственного нелинейного расчета, так и путем решения осесимметричной задачи для ячейки, включающей сваю и окружающий ее массив грунта (рисунок 2). При назначении величины коэффициента упругого отпора в краевых зонах и других местах концентрации напряжений следует учитывать пространственную работу фундаментов. Плановое распределение жесткостных характеристик в этом случае определяется на основании численного моделирования с использованием геотехнических программ или иных решений.
7.4.16. При проведении предварительных расчетов осадки   свайно-плитного фундамента следует учитывать, что ее величина не может превысить осадки плитного фундамента, определенной в соответствии с методикой СП 22.13330, и оказаться менее осадки свайного фундамента, полученной по схеме условного фундамента.

Новости