9.4. В случае если по результатам инженерных изысканий установлено, что погружение забивных свай в просадочные грунты затруднено, в проекте должно быть предусмотрено устройство лидерных скважин, диаметр которых в грунтовых условиях I типа следует назначать менее диаметра сечения сваи (до 50 мм), а в грунтовых условиях II типа - равным ему или менее (до 50 мм). В последнем случае глубина лидерных скважин не должна превышать толщину просадочного от замачивания слоя грунта.
9.5. Расчет несущей способности свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, следует производить в соответствии с указаниями подраздела 7.2 и Приложения Е с учетом того, что сопротивления грунтов под нижними концами R и на боковой поверхности   сваи (таблицы 7.2, 7.3 и 7.8), коэффициент пропорциональности K (см. Приложение В), модуль деформации E, угол внутреннего трения   и удельное сцепление c должны определяться:
а) при полном водонасыщении грунта, если возможно замачивание грунта, при этом расчетные табличные характеристики следует принимать при показателе текучести, определяемом по формуле

 , (9.1)

где e - коэффициент пористости грунта природной плотности;
 - удельный вес воды;  ;
 - удельный вес твердых частиц, кН/м3 (тс/м3);
k - коэффициент, принимаемый равным: 1,0 - для супесей, 0,9 - для суглинков и глин;
 ,   - влажности грунта на границе раскатывания и текучести, доли единицы; при значении  , полученном при расчете по формуле (9.1), для супесей и суглинков   следует принимать равным 0,4;
б) при влажности w и показателе текучести   грунта в природном состоянии (когда  , принимается  ), если замачивание грунта невозможно.
9.6. При наличии достаточного для статистической обработки объема полевых определений прочностных и деформационных характеристик грунтов расчет несущей способности свай в условиях I и II типов по просадочности рекомендуется производить в соответствии с Приложением Е. Несущая способность свай в выштампованном ложе, применяемых в грунтовых условиях I типа, должна назначаться в соответствии с требованиями 7.2.4 как для забивных свай с наклонными гранями при   по формуле (9.1).
9.7. Несущую способность свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, по результатам их статических испытаний, проведенных с локальным замачиванием грунта в пределах всей длины сваи согласно ГОСТ 5686, следует определять в соответствии с требованиями подраздела 7.3.
В грунтовых условиях I типа при наличии опыта строительства на застраиваемой территории и результатов ранее выполненных статических испытаний свай в аналогичных условиях испытания свай допускается не производить.
Не допускается определять несущую способность свай и свай-оболочек, устраиваемых в просадочных грунтах, по данным результатов их динамических испытаний, а также определять расчетные сопротивления просадочных грунтов под нижним концом и на боковой поверхности сваи по данным результатов полевых испытаний этих грунтов динамическим зондированием.
Статическое зондирование допускается применять:
ниже границы просадочной толщи - при выборе слоев грунта для опирания свай и для определения расчетных сопротивлений грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности сваи  ;
в грунтовых условиях I типа - для определения расчетных сопротивлений замоченных просадочных грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности сваи  ;
в грунтовых условиях II типа - при определении отрицательной силы трения просадочных грунтов на боковой поверхности сваи в соответствии с 9.10.
9.8. Помимо свай, указанных в разделе 6, следует также применять набивные железобетонные сваи, устраиваемые в пробуренных скважинах с забоем, уплотненным втрамбовыванием щебня на глубину не менее 3d (где d - диаметр скважины), либо устройством забивной пяты конической формы.
9.9. Сваи по несущей способности грунтов основания в грунтовых условиях II типа следует рассчитывать с учетом сил отрицательного трения исходя из условия

 , (9.2)

где N - расчетная нагрузка, кН, на одну сваю;
 - несущая способность сваи, кН, определяемая в соответствии с 9.11;
 ,  ,   - коэффициенты, принимаемые по 7.1.11;
 - коэффициент условий работы сваи, значение которого принимают в зависимости от возможного значения просадки грунта  : при    ; при    ; для промежуточных значений     определяют интерполяцией;
 - отрицательная сила трения, определяемая в соответствии с 9.10.
Примечания. 1. Значение   следует определять, как правило, для полностью водонасыщенного грунта (при возможном замачивании грунтов сверху).
2. По прочности материала сваи должны быть рассчитаны на нагрузку  .

9.10. Отрицательную силу трения   в водонасыщенных грунтах и   в грунтах природной влажности, действующую на боковой поверхности сваи, кН, принимают равной наибольшему предельному сопротивлению сваи длиной   по испытаниям выдергивающей нагрузкой согласно ГОСТ 5686 соответственно в водонасыщенных грунтах и грунтах природной влажности.
До проведения испытаний на выдергивание значение   допускается определять:
а) по формуле

 , (9.3)

где u - периметр, м, участка ствола сваи длиной  ;
 - расчетная глубина, м, до которой производится суммирование сил бокового трения проседающих слоев грунта, принимаемая равной глубине, где значение просадки грунта от действия собственного веса, определенное в соответствии с требованиями СП 22.13330, равно наименьшему значению допустимой деформации основания здания;
 - расчетное сопротивление, кПа, определяемое по формуле

 ;  , (9.4)

здесь   - экспериментальный параметр, характеризующий боковое давление на контакте сваи с грунтом;
 - наибольшее значение пористости просадочных грунтов, принимаемое равным 0,55;
 - пористость i-го слоя грунта в долях единицы;
 - глубина расположения середины расчетного i-го слоя грунта, м;  ;
 - вертикальное напряжение от собственного веса водонасыщенного грунта, кПа;
 и   - расчетные значения угла внутреннего трения, град, и удельного сцепления i-го слоя грунта, определяемые в соответствии с ГОСТ 12248 по методу консолидированного дренированного среза;
 - толщина, м, i-го слоя просадочного грунта, оседающего при замачивании и соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;
б) по результатам статического зондирования водонасыщенных грунтов и грунтов природной влажности на расчетную глубину   в соответствии с подразделом 7.3.
9.11. Несущую способность  , кН, свай в грунтовых условиях II типа по просадочности, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять:
а) по результатам статических испытаний свай с локальным замачиванием - как разность между несущей способностью свай длиной l на вдавливающую нагрузку и несущей способностью свай длиной   на выдергивающую нагрузку; в необходимых случаях следует предусматривать проведение испытаний тензометрических свай (с определением усилий и деформаций в сечениях сваи);
б) расчетом в соответствии с указаниями 9.5 в условиях полного водонасыщения грунтов в пределах слоев грунта ниже глубины  .
9.12. Проведение статических испытаний свай в грунтах II типа по просадочности является обязательным при отсутствии фондовых материалов по таким испытаниям.
9.13. Для особо ответственных сооружений и при массовой застройке в районах с неизученными грунтовыми условиями следует производить испытания свай с длительным замачиванием основания до полного проявления просадок по разработанной программе для конкретных условий.
9.14. Если на боковой поверхности свай возможно появление отрицательных сил трения, то осадку свайного фундамента из висячих свай следует определять как для условного фундамента (подраздел 7.4), но при подсчете нагрузок должны быть добавлены отрицательные силы трения, определенные по формуле (9.3) при периметре u, м, равном периметру ростверка в пределах его высоты и по периметру куста по наружным граням свай.
9.15. Определение неравномерности осадок свайных фундаментов в просадочных грунтах для расчета конструкций зданий и сооружений должно производиться с учетом прогнозируемых изменений гидрогеологических условий площади застройки и возможных наиболее неблагоприятных вида и расположения источника замачивания по отношению к рассчитываемому фундаменту или сооружению в целом.
9.16. Применение свайных фундаментов не исключает необходимости выполнения водозащитных мероприятий. При этом в грунтовых условиях II типа по просадочности должна быть также предусмотрена разрезка зданий осадочными швами на блоки простой конфигурации. В производственных зданиях промышленных предприятий, оборудованных кранами, кроме того, должны быть предусмотрены конструктивные мероприятия, обеспечивающие возможность рихтовки подкрановых путей на удвоенное значение расчетной осадки свайных фундаментов, но не менее половины просадки грунта от собственного веса. В случаях, когда свайный фундамент не исключает деформации конструкций и крены зданий (сооружений), превышающие величины, допустимые нормами, здания и сооружения допускается проектировать с учетом мероприятий, снижающих неравномерную их осадку и устраняющих их крены, в том числе с применением выравнивания.
9.17. При просадках грунта от собственного веса более 30 см следует учитывать возможность горизонтальных перемещений свайных фундаментов, попадающих в пределы криволинейной части просадочной воронки.
9.18. В грунтовых условиях II типа при определении нагрузок, действующих на свайный фундамент, следует учитывать отрицательные силы трения, которые могут появляться на расположенных выше подошвы свайного ростверка боковых поверхностях заглубленных в грунт частей здания или сооружения.
9.19. При применении свайных фундаментов планировочные подсыпки грунтов более 1 м на территориях, сложенных просадочными грунтами, допускаются только при специальном обосновании.
9.20. При проектировании свайных фундаментов, устраиваемых в грунтовых условиях II типа, коэффициент надежности по назначению (7.1.3) не учитывают.

10. Особенности проектирования свайных фундаментов
в набухающих грунтах

10.1. При проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах допускается предусматривать как полную прорезку сваями всей толщи набухающих грунтов (с опиранием нижних концов на ненабухающие грунты), так и частичную прорезку (с опиранием нижних концов непосредственно в толще набухающих грунтов).
10.2. При расчете несущей способности свай в набухающих грунтах значения расчетных сопротивлений набухающих грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности   сваи или сваи-оболочки рекомендуется принимать на основании результатов статических испытаний свай и свай-штампов в набухающих грунтах с их замачиванием на строительной площадке или прилегающих к ней территориях, имеющих аналогичные грунты. При отсутствии результатов указанных статических испытаний расчетное сопротивление набухающих грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности   свай и свай-оболочек диаметром менее 1 м допускается принимать по таблицам 7.2, 7.3 и 7.8 с введением дополнительного коэффициента условий работы сваи в грунте  , учитываемого независимо от других коэффициентов условий работы, приведенных в таблицах 7.4 и 7.6.
10.3. При расчете свайных фундаментов в набухающих грунтах по деформациям (подраздел 7.4) должен выполняться дополнительный расчет по определению подъема свай при набухании грунта в соответствии с требованиями 10.4 - 10.6.
10.4. Подъем  , м, забивных свай, погруженных в предварительно пробуренные лидерные скважины, набивных свай без уширения, а также свай-оболочек, не прорезающих набухающую зону грунтов, следует определять по формуле

 , (10.1)

где   - подъем поверхности набухающего грунта, м;
 - подъем слоя грунта в уровне заложения нижнего конца свай (в случае прорезки набухающей зоны грунта  ;
 ,   - коэффициенты, определяемые по таблице 10.1, при этом   зависит от показателя  , который характеризует уменьшение деформации по глубине массива при набухании грунта и принимается для набухающих глин: сарматских -  , аральских -   и хвалынских -  ;
u - периметр сваи, м;
N - расчетная нагрузка на сваю, кН, определенная с коэффициентом надежности по нагрузке  .

Таблица 10.1

┌────────────────┬───────────────────────────────────────────┬────────────┐
│                │                    -1                     │            │
│     Глубина    │Коэффициент Омега, м  , при значениях альфа│Коэффициент │
│погружения сваи,├────────┬────────┬────────┬────────┬───────┤омега, м2/кН│
│       м        │  0,2   │  0,3   │  0,4   │  0,5   │  0,6  │            │
├────────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼───────┼────────────┤
│        3       │  0,72  │  0,62  │  0,53  │  0,46  │ 0,40  │     -      │
│        4       │  0,64  │  0,53  │  0,44  │  0,36  │ 0,31  │    1,5     │
│        5       │  0,59  │  0,46  │  0,36  │  0,29  │ 0,24  │    1,1     │
│        6       │  0,53  │  0,40  │  0,31  │  0,24  │ 0,19  │    0,7     │
│        7       │  0,48  │  0,35  │  0,26  │  0,20  │ 0,15  │    0,5     │
│        8       │  0,44  │  0,31  │  0,22  │  0,17  │ 0,13  │    0,4     │
│        9       │  0,40  │  0,27  │  0,19  │  0,14  │ 0,11  │    0,3     │
│       10       │  0,37  │  0,24  │  0,17  │  0,12  │ 0,09  │    0,2     │
│       11       │  0,34  │  0,21  │  0,15  │  0,10  │ 0,08  │    0,2     │
│       12       │  0,31  │  0,19  │  0,13  │  0,09  │ 0,07  │    0,1     │
└────────────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴───────┴────────────┘

Предельные значения подъема сооружений, а также значение подъема поверхности набухающего грунта   и подъема слоя грунта в уровне расположения нижних концов свай   следует определять в соответствии с требованиями СП 22.13330.
10.5. При прорезке сваями набухающих слоев грунта и заглублении их в ненабухающие грунты подъем свайного фундамента будет практически исключен при соблюдении условия

 , (10.2)

где N - то же, что и в формуле (10.1);
 - равнодействующая расчетных сил подъема, кН, действующих на боковой поверхности сваи, определяемая по результатам их полевых испытаний в набухающих грунтах или определяемая с использованием данных таблицы 7.3 с учетом коэффициента надежности по нагрузке для сил набухания грунта  ;
 - несущая способность участка сваи, кН, расположенного в ненабухающем грунте, при действии выдергивающих нагрузок;
 ,  ,   - то же, что и в формуле (7.2).
10.6. Подъем свай диаметром более 1 м, не прорезающих набухающие слои грунта, должен определяться как для фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями СП 22.13330. При этом подъем сваи с уширением должен определяться при действии нагрузки  , равной

 , (10.3)

где N,   - то же, что и в формуле (10.2);
 - расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3;
 - объем грунта, препятствующий подъему сваи, м3, и принимаемый равным объему грунта в пределах расширяющегося усеченного конуса высотой h с нижним (меньшим) диаметром, равным диаметру уширения d, а верхним диаметром d' = h + d (здесь h - расстояние от природной поверхности грунта до середины уширения сваи).
10.7. При проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах между поверхностью грунта и нижней плоскостью ростверка должен быть предусмотрен зазор размером, равным или более максимального значения подъема грунта при его набухании.
При толщине слоя набухающего грунта менее 12 м допускается устраивать ростверк, опирающийся непосредственно на грунт, при соблюдении условия (10.2).
При расположении свай в виде куста или свайного поля подъем свайных фундаментов следует рассчитывать с учетом взаимного влияния свай.

11. Особенности проектирования свайных фундаментов
на подрабатываемых территориях

11.1. При проектировании свайных фундаментов на подрабатываемых территориях кроме требований настоящих норм должны соблюдаться также требования СП 21.13330; при этом наряду с данными инженерных изысканий для проектирования свайных фундаментов должны также использоваться данные горно-геологических изысканий и сведения об ожидаемых деформациях земной поверхности.
11.2. В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на участке строительства, в том числе оседание, наклон, относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия, радиус кривизны земной поверхности, высота уступа.
11.3. Расчет свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должен производиться по предельным состояниям на особое сочетание нагрузок, назначаемых с учетом воздействий со стороны деформируемого при подработке основания.
11.4. В зависимости от характера сопряжения голов свай с ростверком и взаимодействия фундаментов с грунтом основания в процессе развития в нем горизонтальных деформаций от подработки территории различают следующие схемы свайных фундаментов:
а) жесткие - при жесткой заделке голов свай в ростверк путем заанкеривания в нем выпусков арматуры свай или непосредственной заделки в нем головы сваи в соответствии с требованиями, изложенными в 8.9;
б) податливые - при условно-шарнирном сопряжении сваи с ростверком, выполненном путем заделки ее головы в ростверк на 5 - 10 см или сопряжения через шов скольжения.
11.5. Расчет свайных фундаментов и их оснований на подрабатываемых территориях должен производиться с учетом:
а) изменений физико-механических свойств грунтов, вызванных подработкой территории, в соответствии с требованиями 11.6;
б) перераспределения вертикальных нагрузок на отдельные сваи, вызванного наклоном, искривлением и уступообразованием земной поверхности, в соответствии с требованиями 11.7;
в) дополнительных нагрузок в горизонтальной плоскости, вызванных относительными горизонтальными деформациями грунтов основания, в соответствии с требованиями 11.8.
11.6. Несущую способность грунта основания свай всех видов  , кН, работающих на сжимающую нагрузку, при подработке территории следует определять по формуле

 , (11.1)

где   - коэффициент условий работы, учитывающий изменение физико-механических свойств грунтов и перераспределение вертикальных нагрузок при подработке территории: для свай-стоек в фундаментах любых зданий и сооружений  ; для висячих свай в фундаментах податливых зданий и сооружений (например, одноэтажных каркасных с шарнирными опорами)  ; для висячих свай в фундаментах жестких зданий и сооружений (например, бескаркасных многоэтажных зданий с жесткими узлами, силосных корпусов)  ;
 - несущая способность сваи, кН, определенная расчетом в соответствии с подразделом 7.2 или определенная по результатам полевых исследований (испытания свай динамической или статической нагрузкой, зондирование грунтов) в соответствии с требованиями подраздела 7.3.
Примечание. В случае крутопадающих пластов в формуле (11.1) следует также учитывать зависящий от значения относительной горизонтальной деформации  , мм/м, дополнительный коэффициент  .

11.7. Дополнительные вертикальные нагрузки   на сваи или сваи-оболочки зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой следует определять в зависимости от расчетных значений вертикальных перемещений свай, вызванных наклоном, искривлением, уступообразованием земной поверхности, а также горизонтальными деформациями грунтов основания при условиях:
а) свайные фундаменты из висячих свай и их основания заменяют в соответствии с 7.4 условным фундаментом на естественном основании;
б) основание условного фундамента принимают линейно деформируемым с постоянными по длине здания (сооружения) или выделенного в нем отсека модулем деформации и коэффициентом постели грунта.
Определение дополнительных вертикальных нагрузок производят относительно продольной и поперечной осей здания.
11.8. В расчетах свайных фундаментов, возводимых на подрабатываемых территориях, следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в сваях вследствие их работы на изгиб под влиянием горизонтальных перемещений грунта основания при подработке территории по отношению к проектному положению свай.
11.9. Расчетное горизонтальное перемещение грунта  , мм, при подработке территории следует определять по формуле

 , (11.2)

где  ,   - соответственно коэффициенты надежности по нагрузке и условий работы для относительных горизонтальных деформаций, принимаемые согласно СП 21.13330;
 - ожидаемое значение относительной горизонтальной деформации, определяемое по результатам маркшейдерского расчета, мм/м;
x - расстояние от оси рассматриваемой сваи до центральной оси здания (сооружения) с ростверком, устраиваемым на всю длину здания (отсека), или до блока жесткости каркасного здания (отсека) с ростверком, устраиваемым под отдельные колонны, м.
11.10. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, следует проектировать исходя из условий необходимости передачи на ростверк минимальных усилий от свай, возникающих в результате деформации земной поверхности.
Для выполнения этого требования необходимо в проектах предусматривать:
а) разрезку здания или сооружения на отсеки для уменьшения влияния горизонтальных перемещений грунта основания;
б) преимущественно висячие сваи для зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой для снижения дополнительно возникающих усилий в вертикальной плоскости от искривления основания;
в) сваи возможно меньшей жесткости, например призматические, квадратного или прямоугольного поперечного сечения, при этом сваи прямоугольного сечения следует располагать меньшей стороной в продольном направлении отсека здания;
г) преимущественно податливые конструкции сопряжения свай с ростверком, указанные в 11.4;
д) выравнивание зданий с помощью домкратов или других выравнивающих устройств.
При разрезке здания или сооружения на отсеки между ними в ростверке следует предусматривать зазоры (деформационные швы), размеры которых определяют как для нижних конструкций зданий и сооружений в соответствии с требованиями СП 21.13330.
11.11. Свайные фундаменты следует применять, как правило, на подрабатываемых территориях I - IV групп, в том числе:
а) с висячими сваями - на территориях I - IV групп для любых видов и конструкций зданий и сооружений;
б) со сваями-стойками - на территориях III и IV групп для зданий и сооружений, проектируемых с податливой конструктивной схемой здания при искривлении основания, а для IV группы - также и для зданий и сооружений, проектируемых с жесткой конструктивной схемой.
Примечания. 1. Деление подрабатываемых территорий на группы принято в соответствии с СП 21.13330.
2. Сваи-оболочки, набивные и буровые сваи диаметром более 600 мм и другие виды жестких свай допускается применять, как правило, только в свайных фундаментах с податливой схемой при сопряжении их с ростверком через шов скольжения (11.4).
3. Заглубление в грунт свай на подрабатываемых территориях должно быть не менее 4 м, за исключением случаев опирания свай на скальные грунты.

11.12. На подрабатываемых территориях Iк - IVк групп с возможным образованием уступов, а также на площадках с геологическими нарушениями применение свайных фундаментов допускается только при наличии специального обоснования.
11.13. Конструкция сопряжения свай с ростверком должна назначаться в зависимости от значения ожидаемого горизонтального перемещения грунта основания, при этом предельные значения горизонтального перемещения для свай не должны превышать при сопряжении с ростверком (11.4), см:
2 - жестком;
5 - податливом, условно-шарнирном;
8 - податливом через шов скольжения.
Примечание. Для снижения значений усилий, возникающих в сваях и ростверке от воздействия горизонтальных перемещений грунта основания, а также для обеспечения пространственной устойчивости свайных фундаментов здания (сооружения) в целом сваи свайного поля в зоне действия небольших перемещений грунта (до 2 см) следует предусматривать с жестким сопряжением, а остальные - с податливым (шарнирным или сопряжением через шов скольжения).

11.14. Свайные ростверки должны рассчитываться на внецентренное растяжение и сжатие, а также на кручение при воздействии на них горизонтальных опорных реакций от свай (поперечной силы и изгибающего момента), вызванных боковым давлением деформируемого при подработке грунта основания.
11.15. При применении свайных фундаментов с высоким ростверком в бетонных полах или других жестких конструкциях, устраиваемых на поверхности грунта, следует предусматривать зазор по всему периметру свай шириной не менее 8 см на всю толщину жесткой конструкции. Зазор следует заполнять пластичными или упругими материалами, не образующими жесткой опоры для свай при воздействии горизонтальных перемещений грунта основания.

12. Особенности проектирования свайных фундаментов
в сейсмических районах

12.1. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований настоящих правил следует соблюдать также требования СП 14.13330, при этом в дополнение к материалам инженерных изысканий для проектирования свайных фундаментов должны быть использованы данные сейсмического микрорайонирования площадки строительства.
12.2. Свайные фундаменты зданий и сооружений при расчете по предельным состояниям первой группы с учетом сейсмических воздействий должны рассчитываться на особое сочетание нагрузок. При этом необходимо предусматривать:
а) определение несущей способности сваи на сжимающую и выдергивающую нагрузки в соответствии с требованиями подраздела 7.2;
б) проверку устойчивости грунта по условию ограничения давления, передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай, в соответствии с требованиями Приложения В;
в) расчет свай по прочности материала на совместное действие расчетных усилий (продольной силы, изгибающего момента и поперечной силы), значения которых определяют с учетом Приложения В в зависимости от расчетных значений сейсмических нагрузок.
При выполнении указанных в подпунктах "а" - "в" расчетов также должны учитываться требования, приведенные в 12.3 - 12.8.
Примечание. При определении расчетных значений сейсмических нагрузок, действующих на здание или сооружение, высокий свайный ростверк следует рассматривать как каркасный нижний этаж.

12.3. При расчете несущей способности свай на сжимающую или выдергивающую нагрузку   значения R и   (подраздел 7.2) следует умножить на понижающие коэффициенты условий работы грунта основания   и  , приведенные в таблице 12.1, или определять их по результатам испытаний свай и свайных фундаментов имитированными сейсмическими воздействиями.

Таблица 12.1

───────┬──────────────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────────────────
Расчет-│      Коэффициент условий работы гамма        │        Коэффициент условий работы гамма
ная    │                                      eq1     │                                        eq2
сейс-  │   для корректировки значений R при грунтах   │     для корректировки значений f  при грунтах
мич-   │                                              │                                 i
ность  ├────────────┬───────────┬─────────────────────┼───────────┬──────────────────────────────────────
зданий │   Пески    │   Пески   │   Глинистые грунты  │   Пески   │           Глинистые грунты
и со-  │  плотные   │  средней  │    при показателе   │  плотные  │       при показателе текучести
оруже- │            │ плотности │      текучести      │ и средней │
ний,   │            │           │                     │ плотности │
баллы  ├──────┬─────┼─────┬─────┼──────┬──────────────┼─────┬─────┼──────┬───────────────┬───────────────
       │мало- │насы-│мало-│насы-│I  < 0│0 <= I  <= 0,5│мало-│насы-│I  < 0│0 <= I  <= 0,75│0,75 <= I  <= 1
       │влаж- │щен- │влаж-│щен- │ L    │      L       │влаж-│щен- │ L    │      L        │         L
       │ные и │ные  │ные и│ные  │      │              │ные и│ные  │      │               │
       │влаж- │водой│влаж-│водой│      │              │влаж-│водой│      │               │
       │ные   │     │ные  │     │      │              │ные  │     │      │               │
───────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────────────┼─────┼─────┼──────┼───────────────┼───────────────
   7   │  1   │ 0,9 │0,95 │ 0,8 │  1   │     0,95     │0,95 │ 0,9 │ 0,95 │     0,85      │     0,75
       │ ---  │ --- │---- │ --- │  -   │     ----     │---- │ --- │ ---- │     ----      │     ----
       │ 0,9  │ 0,5 │0,85 │ 0,4 │  1   │     0,9      │0,85 │ 0,5 │ 0,9  │      0,8      │     0,75
───────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────────────┼─────┼─────┼──────┼───────────────┼───────────────
   8   │ 0,9  │ 0,8 │0,85 │ 0,7 │ 0,95 │     0,9      │0,85 │ 0,8 │ 0,9  │      0,8      │      0,7
       │ ---  │ --- │---- │ ----│ ---- │     ---      │---- │ --- │ ---  │      ---      │     ----
       │ 0,8  │ 0,4 │0,75 │ 0,35│ 0,95 │     0,8      │0,75 │ 0,4 │ 0,8  │      0,7      │     0,65
───────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────────────┼─────┼─────┼──────┼───────────────┼───────────────
   9   │ 0,8  │ 0,7 │0,75 │  -  │ 0,9  │     0,85     │0,75 │ 0,7 │ 0,85 │      0,7      │      0,6
       │ ---  │ ----│---- │     │ ---- │     ----     │---- │ ----│ ---- │      ---      │      ---
       │ 0,7  │ 0,35│0,6  │     │ 0,85 │     0,7      │0,65 │ 0,35│ 0,65 │      0,6      │       -
───────┴──────┴─────┴─────┴─────┴──────┴──────────────┴─────┴─────┴──────┴───────────────┴───────────────
    Примечания. 1. Значения   и  , указанные над чертой,  относятся  к
забивным, набивным сваям (сваям вытеснения), под чертой - к буровым.
    2. Значения коэффициентов   и   следует умножать на 0,85, 1,0  или
1,15 для зданий и сооружений, возводимых в районах с повторяемостью 1, 2, 3
соответственно (кроме транспортных и гидротехнических).
    3.   Несущую   способность   свай-стоек,  опирающихся   на  скальные  и
крупнообломочные   грунты,   определяют   без    введения    дополнительных
коэффициентов условий работы   и   .
─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Кроме того, сопротивление грунта   на боковой поверхности сваи до расчетной глубины   (12.4) следует принимать равным нулю.
12.4. Расчетную глубину  , до которой не учитывают сопротивление грунта на боковой поверхности сваи, определяют по формуле (12.1), но принимают не более 

 , (12.1)

где  ,  ,   - безразмерные коэффициенты, равные соответственно 1,5; 0,8 и 0,6 при высоком ростверке и для отдельно стоящей сваи, 1,2; 1,2 и 0 - при жесткой заделке сваи в низкий ростверк;
H, M - расчетные значения соответственно горизонтальной силы, кН, и изгибающего момента, кН x м, приложенных к свае в уровне поверхности грунта при особом сочетании нагрузок с учетом сейсмических воздействий;
 - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по Приложению В;
 - условная ширина сваи, м, определяемая по Приложению В;
 - расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3, определяемое в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды;
 ,   - расчетные значения соответственно угла внутреннего трения грунта, град, и удельного сцепления грунта, кПа.
В проектах рекомендуется предусматривать контрольные испытания свай на горизонтальную нагрузку.
12.5. Определение расчетной глубины   при воздействии сейсмических нагрузок следует производить, принимая значения расчетного угла внутреннего трения   уменьшенными для расчетной сейсмичности 7 баллов - на 2°, 8 баллов - на 4°, 9 баллов - на 7°.
12.6. При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках и глинистых грунтах с показателем текучести   следует учитывать путем понижения на 30% значений коэффициентов пропорциональности K, приведенных для этих грунтов в Приложении В.
12.7. Несущая способность сваи  , кН, работающей на вертикальную сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле

 , (12.2)

где   - коэффициент, учитывающий снижение несущей способности сваи при сейсмических воздействиях, определяемый расчетом как отношение значения несущей способности сваи, вычисленного в соответствии с 12.2 - 12.4 с учетом сейсмических воздействий, и значения несущей способности сваи, определенной согласно требованиям подраздела 7.2 без учета сейсмических воздействий;
 - несущая способность сваи, кН, определенная по результатам статических или динамических испытаний или по данным статического зондирования грунта в соответствии с подразделом 7.3 (без учета сейсмических воздействий).
12.8. Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен производиться при природной влажности, если замачивание грунта невозможно, и при полностью водонасыщенном грунте, имеющем показатель текучести, определяемый по формуле (9.1), если замачивание грунта возможно; при этом определение несущей способности свай в грунтовых условиях II типа по просадочности производят без учета возможности развития отрицательных сил трения грунта.
Примечание. Расчет свай на сейсмические воздействия не исключает необходимости выполнения их расчета в соответствии с разделами 9 - 11.

12.9. Для свайных фундаментов в сейсмических районах следует применять сваи всех видов, кроме свай без поперечного армирования и булавовидных.
Не допускается также применение бетонных свай, т.е. свай, не имеющих арматурных каркасов по всей длине свайного ствола.
Запрещается устройство в сейсмических районах буровых свай под избыточным давлением воды без обсадных труб.
12.10. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание конца свай следует предусматривать на скальные, крупнообломочные грунты, пески плотные и средней плотности и глинистые грунты с показателем текучести  .
Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, глинистые грунты с показателем текучести   не допускается.
12.11. Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не менее 4 м, а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных песков средней плотности - не менее 8 м. Допускается уменьшение заглубления свай при соответствующем обосновании, полученном в результате полевых испытаний свай имитированными сейсмическими воздействиями.
Для одноэтажных сельскохозяйственных зданий, не содержащих ценного оборудования, и в случае опирания свай на скальные грунты их заглубление в грунт принимают таким же, как и в несейсмических районах.
12.12. Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в пределах отсека должен быть, как правило, непрерывным и расположенным в одном уровне. Верхние концы свай должны быть жестко заделаны в ростверк на глубину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.
Устройство безростверковых свайных фундаментов зданий и сооружений не допускается.
Примечание. При строительстве на косогорах ростверк в пределах отсека допускается выполнять в виде единой монолитной железобетонной конструкции - плиты или перекрестных лент.

12.13. При соответствующем технико-экономическом обосновании можно применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не следует применять в органоминеральных, органических и просадочных грунтах II типа, на подрабатываемых территориях, геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникать оползни, сели, карсты и т.п.) и на площадках, сложенных нестабилизированными грунтами.
Для свайных фундаментов с промежуточной подушкой следует применять такие же виды свай, как и в несейсмических районах (кроме булавовидных).
12.14. Расчет свай, входящих в состав свайного фундамента с промежуточной подушкой, на горизонтальные нагрузки не производится. Несущую способность таких свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует определять в соответствии с требованиями 12.3; при этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой поверхности сваи, т.е.  , а коэффициент условий работы нижнего конца сваи при сейсмических воздействиях принимать  .
12.15. При расчете свайных фундаментов с промежуточной подушкой по деформациям осадку фундамента следует вычислять как сумму осадки условного фундамента, определяемой в соответствии с требованиями подраздела 7.4, и осадки промежуточной подушки.

13. Особенности проектирования свайных фундаментов
на закарстованных территориях

13.1. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на закарстованных территориях, должны проектироваться с учетом возможности образования поверхностных карстовых деформаций - провалов и оседаний, а также особенностей развития карстовых процессов.
13.2. Прогнозируемые параметры карстовых деформаций и их поверхностных проявлений определяют расчетом на основе анализа инженерно-геологических и гидрогеологических условий и их возможных изменений за время эксплуатации сооружений с привлечением специализированных организаций.
13.3. Объемы инженерно-геологических изысканий на закарстованных территориях должны назначаться в соответствии с требованиями СП 22.13330 на основании предварительной оценки по архивным данным степени карстовой опасности. Должно быть предусмотрено выполнение не менее двух скважин, вскрывающих карстующиеся грунты на глубину, назначаемую в зависимости от степени их закарстованности, гидрологических и гидрогеологических условий, но не менее чем на 5 м.
13.4. При изысканиях должны быть получены сведения о поверхностных проявлениях карстово-суффозионных процессов (провалы, оседания земной поверхности) как на момент проведения изысканий, так и на основании имеющихся архивных данных, а также сведения о зафиксированных в ходе бурения провалах инструмента, выявленных полостях, кавернах, наличии в них заполнителя, осуществлено районирование площадки строительства и установлена категория суффозионно-карстовой ее опасности.
13.5. В результате выполненных инженерно-геологических исследований должны быть выявлены сформировавшиеся карстовые формы и проявления, установлена степень опасности воздействия карста на вновь возводимые или реконструируемые сооружения и составлен прогноз развития карста на период строительства и дальнейшей эксплуатации.
13.6. На закарстованных территориях висячие сваи могут применяться только при необходимости прорезки в верхних слоях основания насыпных, органоминеральных и других слабых грунтов. При этом следует принимать плитные или перекрестно-ленточные ростверки, объединяющие сваи. Узел сопряжения свай с ростверком должен предусматривать возможность их выскальзывания, чтобы исключить дополнительное нагружение основания и конструкций сооружения зависающими сваями, находящимися на участке образовавшегося провала.
13.7. При неглубоком залегании карстующихся грунтов следует применять сваи, прорезающие эти грунты. В этом случае при расчете свай и монолитных ростверков необходимо учитывать дополнительные негативные усилия, возникающие на боковой их поверхности из-за перемещения грунтов надкарстовой толщи.
13.8. Основным параметром при проектировании свайных фундаментов при карстовых провалах является расчетный диаметр карстового провала. Его определение производят по данным физико-механических характеристик грунтов основания с учетом нагрузки, передаваемой от сооружения на основание.
13.9. При проектировании положение возможных карстовых провалов под сооружением принимают исходя из наиболее неблагоприятного их влияния на работу сооружения. При этом обязательным является расчетное положение провала под колоннами, пересечениями стен, углами сооружений, в середине большей и меньшей сторон.
13.10. При карстовых деформациях в виде оседания поверхности допускается применять методику расчета сооружений на подрабатываемых территориях согласно разделу 11, с учетом прогнозируемых карстовых деформаций.
13.11. Расчет свайных фундаментов, возводимых на закарстованных территориях, должен производиться с соблюдением требований раздела 7; при наличии на участке строительства грунтов со специфическими свойствами (просадочных, набухающих и пр.) с учетом требований раздела 9 и 10, а в сейсмических районах - с учетом требований раздела 12.
13.12. При проектировании сооружений на закарстованных территориях необходимо предусматривать проведение геотехнического мониторинга по СП 22.13330 в процессе строительства, а в случае необходимости - карстомониторинга в процессе эксплуатации объекта.

14. Особенности проектирования свайных фундаментов опор
воздушных линий электропередачи

14.1. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций применяют различные виды свай (раздел 6). Для свайных фундаментов опор ЛЭП не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.
14.2. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.
Примечание. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.

14.3. Несущую способность забивных висячих и набивных и буровых свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (7.8) и (7.11) с учетом указаний, приведенных в 14.5 и 14.6; при этом коэффициент условий работы   в формулах (7.8) и (7.11) следует принимать: для нормальных промежуточных опор 1,2, а в остальных случаях 1,0.
14.4. Несущую способность забивных и набивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формулам (7.10) и (7.14) с учетом дополнительных указаний, приведенных в 14.5 - 14.7; при этом коэффициент условий работы   в формулах (7.10) и (7.14) следует принимать для опор:
    нормальных промежуточных . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,2;
    анкерных и угловых . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,0;
    больших переходов:
      если удерживающая сила веса свай и ростверка
      равна расчетной выдергивающей нагрузке . . . . . . . . . . . . . 1,0;
      если удерживающая сила составляет 65% и менее
      расчетной выдергивающей нагрузки . . . . . . . . . . . . . . . . 0,6;
    в остальных случаях  . . . . . . . . . . . . . . . . . по интерполяции.
14.5. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай   в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимают по таблицам 7.2 и 7.3, при этом в фундаментах нормальных опор расчетные значения   для глинистых грунтов при их показателе текучести   следует повышать на 25%.
14.6. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, вычисленные в соответствии с требованиями 14.5, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы  , приведенные в таблице 14.1.

Таблица 14.1

─────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────
 Вид фундамента, характеристика  │  Дополнительные коэффициенты условий
        грунта и нагрузки        │      работы гамма  при длине сваи
                                 │                  c
                                 ├────────┬──────────────────────────────
                                 │l >= 25d│     l < 25d и отношении
                                 │        ├──────────┬─────────┬─────────
                                 │        │H/N <= 0,1│H/N = 0,4│H/N = 0,6
─────────────────────────────────┼────────┼──────────┼─────────┼─────────
1. Фундамент под нормальную      │        │          │         │
промежуточную опору при расчете: │        │          │         │
 а) одиночных свай на            │        │          │         │
выдергивающие нагрузки:          │        │          │         │
   в песках и супесях            │  0,9   │   0,9    │   0,8   │   0,55
   в глинах и суглинках          │  1,15  │   1,15   │   1,05  │   0,7
   при I  <= 0,6                 │        │          │         │
        L                        │        │          │         │
   то же, при I  > 0,6           │  1,5   │   1,5    │   1,35  │   0,9
               L                 │        │          │         │
 б) одиночных свай на сжимающие  │        │          │         │
нагрузки и свай в составе куста  │        │          │         │
на выдергивающие нагрузки:       │        │          │         │
   в песках и супесях            │  0,9   │   0,9    │   0,9   │   0,9
   в глинах и суглинках          │  1,15  │   1,15   │   1,15  │   1,15
   при I  <= 0,6                 │        │          │         │
        L                        │        │          │         │
   то же, при I  > 0,6           │  1,5   │   1,5    │   1,5   │   1,5
               L                 │        │          │         │
─────────────────────────────────┼────────┼──────────┼─────────┼─────────
2. Фундамент под анкерную,       │        │          │         │
угловую концевую опоры, под опоры│        │          │         │
больших переходов при расчете:   │        │          │         │
 а) одиночных свай на            │        │          │         │
выдергивающие нагрузки:          │        │          │         │
   в песках и супесях            │  0,8   │   0,8    │   0,7   │   0,6
   в глинах и суглинках          │  1,0   │   1,0    │   0,9   │   0,6
 б) свай в составе куста         │        │          │         │
на выдергивающие нагрузки:       │        │          │         │
   в песках и супесях            │  0,8   │   0,8    │   0,8   │   0,8
   в глинах и суглинках          │  1,0   │   1,0    │   1,0   │   1,0
 в) на сжимающие нагрузки во всех│  1,0   │   1,0    │   1,0   │   1,0
грунтах                          │        │          │         │
─────────────────────────────────┴────────┴──────────┴─────────┴─────────
    Примечания. 1. В  таблице  14.1  приняты  обозначения:  d  -  диаметр
круглого, сторона квадратного или   сторона прямоугольного  сечения
сваи;  H  -  горизонтальная  составляющая   расчетной   нагрузки;   N   -
вертикальная составляющая расчетной нагрузки.
    2. При погружении  одиночной  сваи  с  наклоном  в  сторону  действия
горизонтальной составляющей нагрузки и при угле наклона к вертикали более
10° дополнительный коэффициент условий работы следует принимать  как  для
вертикальной сваи, работающей в составе куста (по 1, б или 2, б).
─────────────────────────────────────────────────────────────────────────

14.7. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.
14.8. Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.

15. Особенности проектирования свайных фундаментов
малоэтажных зданий

15.1. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных зданий распространяются на малоэтажные жилые и общественные здания, а также на производственные сельскохозяйственные здания.
15.2. Рекомендуется применять следующие виды свай:
забивные призматические сечением 20 x 20 см и более;
короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования;
буровые сваи диаметром 30 - 60 см длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем;
набивные сваи диаметром 30 - 60 см длиной до 3 м, устраиваемые в пробитых скважинах;
буроинъекционные сваи диаметром 150 - 350 мм;
трубчатые металлобетонные сваи диаметром 159 - 325 мм;
сваи-колонны.
В фундаментах производственных сельскохозяйственных зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания. 1. Применение свай-колонн для малоэтажных зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.

15.3. При расчете несущей способности свай по формуле (7.8) расчетные сопротивления грунта R, кПа, под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по таблице 15.1, а на боковой поверхности  , кПа, - по таблице 15.2.

Таблица 15.1

┌───────┬───────┬─────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глубина│Коэффи-│    Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом    │
│погру- │циент  │                забивных свай R, кПа, для                │
│жения  │порис- ├─────────────────────────────┬───────────────────────────┤
│сваи l,│тости e│           песков            │   глинистых грунтов при   │
│м      │       │                             │ показателе текучести I ,  │
│       │       │                             │                       L   │
│       │       │                             │           равном          │
│       │       ├──────┬───────┬──────┬───────┼────┬────┬────┬────┬───┬───┤
│       │       │круп- │средней│мелких│пыле-  │0,0 │0,2 │0,4 │0,6 │0,8│1,0│
│       │       │ных   │круп-  │      │ватых  │    │    │    │    │   │   │
│       │       │      │ности  │      │       │    │    │    │    │   │   │
├───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────┼────┼────┼────┼───┼───┤
│   2   │<= 0,55│ 8300 │ 3900  │ 2500 │ 1500  │6500│3900│2000│1000│600│300│
│       │ 0,70  │ 6400 │ 3000  │ 1900 │ 1200  │5400│3200│1700│ 900│500│250│
│       │ 1,00  │  -   │   -   │  -   │   -   │3200│1900│1000│ 600│300│150│
├───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────┼────┼────┼────┼───┼───┤
│   3   │<= 0,55│ 8500 │ 4100  │ 2700 │ 1600  │6600│4000│2100│1100│650│350│
│       │ 0,70  │ 6600 │ 3200  │ 2100 │ 1300  │5500│3300│1800│1000│550│250│
│       │ 1,00  │  -   │   -   │  -   │   -   │3300│2000│1100│ 700│350│200│
├───────┴───────┴──────┴───────┴──────┴───────┴────┴────┴────┴────┴───┴───┤
│    Примечание.  Для   промежуточных  значений  I,  I   и  e  значения  R│
│                                                     L                   │
│определяют интерполяцией.                                                │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 15.2

┌────────────┬─────────────┬──────────────────────────────────────────────┐
│  Средняя   │ Коэффициент │  Расчетные сопротивления грунта на боковой   │
│  глубина   │ пористости  │    поверхности забивных свай, в том числе    │
│расположения│грунта в слое│таврового и двутаврового сечений, f , кПа, для│
│слоя грунта │      e      │                                   i          │
│   h , м    │             ├──────────────────────┬───────────────────────┤
│    i       │             │        песков        │ глинистых грунтов при │
│            │             │                      │ показателе текучести  │
│            │             │                      │      I , равном       │
│            │             │                      │       L               │
│            │             ├─────────┬──────┬─────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┤
│            │             │ крупных │мелких│пыле-│0,0│0,2│0,4│0,6│0,8│1,0│
│            │             │и средней│      │ватых│   │   │   │   │   │   │
│            │             │крупности│      │     │   │   │   │   │   │   │
├────────────┼─────────────┼─────────┼──────┼─────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤
│     1      │   <= 0,55   │   80    │  55  │ 45  │46 │39 │32 │25 │18 │11 │
│            │     0,7     │   60    │  40  │ 30  │45 │37 │30 │23 │16 │ 9 │
│            │    1,00     │    -    │  -   │  -  │ - │32 │23 │15 │10 │ 6 │
│   2 - 3    │   <= 0,55   │   85    │  60  │ 50  │68 │53 │40 │29 │20 │13 │
│            │     0,7     │   65    │  45  │ 35  │65 │50 │37 │26 │18 │11 │
│            │     1,0     │    -    │  -   │  -  │60 │45 │32 │21 │13 │ 7 │
├────────────┴─────────────┴─────────┴──────┴─────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┤
│   Примечание.  Для промежуточных  значений  h ,   e  и  I    значения f │
│                                              i           L             i│
│определяют интерполяцией.                                                │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

15.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по таблице 15.3; при этом для плотных песков табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления  , кПа, на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по таблице 15.2 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.

Новости